Wyniki wyszukiwania - Biblioteka Nauki

1

Stateczność skarp i zboczy w ujęciu Eurokodu 7

100%

Konderla H.

|

tom R. 32, z. 2

197-204

PL

W pracy przedstawiono krótką charakterystykę Eurokodu 7. Podano ogólne zasady analizy stateczności skarp i zboczy według tej normy. W przykładzie liczbowym rozważano wpływ różnych podejść obliczeniowych na współczynnik ogólnej stateczności i współczynnik pomocniczy. Obliczenia numeryczne wykonano za pomocą autorskiego programu o nazwie FILAR opartego na metodzie Janbu.

EN

The short characteristic of Eurocode 7 have been presented in the paper. General rules of the stability slopes analysis according to European Standard are presented. A influence different design approaches on the overall factor safety and an auxiliary factor ware considered in the numerical examples. Numerical calculations by own computer program FILAR were done. The Janbu's method was applied.

2

O tendencjach rozwoju analizy deformacji sił wewnętrznych w konstrukcjach mostowych

100%

Karaś S.

|

2005

|

tom nr 5

149-155

PL

Analiza stanów granicznych w zakresie sprężystości i plastyczności jest powszechnie znana i stosowana w budownictwie. Nie są jednakże stosowane analizy stanów z procesów deformacji konstrukcji, przydatne w konstrukcjach mostowych. Autor przedstawia i analizuje niektóre zasady i metody jak na przykład zasada zesztywnienia konstrukcji, zasada Sint-Venanta, modele obliczeniowe rzeczywistych obciążeń mostów oraz zadania lepkospręzystości ich rozwiązywanie.

EN

Analysis of limit states of elasticity and plasticity is widely known and used in building engineering. There are not used, however, analyses of limit states of the processes of structure deformation, useful in bridge structures. The author presents and analyses some principles and methods, as for example, stiffness principle, Sint-Venet principle, models of calculation of real bridge loads, and problems of viscoelasticity and their solving.

3

Stany graniczne konstrukcji zbiorników żelbetowych uogólnione o funkcje nasłonecznienia

100%

Krentowski J. , Szeląg R. , Tribiłło R.

|

tom Z. 31

195-203

PL

W pracy opublikowano wyniki badań i analiz nad wpływem nierównomiernego procesu nasłonecznienia na stan rozkładu temperatury powierzchni ścian zbiornika żelbetowego posadowionego na gruncie. Efektywnie wykorzystano technikę pirometryczną do identyfikacji rzeczywistego pola zmiennej temperatury w okresie letnim. Zrealizowane badania wykorzystano do symulacji numerycznych w zakresie identyfikacji stanu naprężeń w ścianach zbiornika, usytuowanego nad powierzchnią terenu, wywołanych procesem nasłonecznienia. Praca wskazuje również na wady wynikające z błędnego kształtowania zbrojenia w strefach korony ścian, gdzie intensywność promieniowania słonecznego jest największa. Autorzy wskazują na potrzebę eliminowania procesów rozciągania betonu, proponując metody zastosowane praktycznie przy uszczelnianiu konstrukcji.

EN

The results of investigations and analyses of influence unequal process insolation in paper were published on state of schedule of temperatures surface walls of the reinforced concrete tank the foundation on soil. The technique was used to identification of real field of variables temperatures the pyrometer in summer period effective. The realized investigations were used to numeric simulations in range of identification of state tensions in walls of tank, situated over surface of terrain, called out with process of insolation. Paper shows on resulting from incorrect formation defects the armatures in zones of crown of walls also, where the intensity of sunny radiation is the largest. The authors show on needs of elimination of processes the expansions the concrete proposing the method applied practically near sealing up the construction.

4

Sposoby przewidywania i odtwarzania zachowań konstrukcji budowlanych poddanych wpływom górniczym

84%

Jamrozik J. , Fedorowicz L. , Fedorowicz J.

|

tom T. 70, nr 8

71--77

PL

Skutkiem efektów oddziaływań górniczych, pojawiających się na powierzchni terenu jest wymóg projektowania eksploatacji z uwzględnieniem zarówno ochrony powierzchni, jak i wszelkiego typu obiektów budowlanych oraz infrastruktury znajdujących się na terenach górniczych. Wymóg ten wiąże się z umiejętnością właściwej oceny zależności pomiędzy deformacjami podłoża górniczego a zachowaniem obiektu budowlanego – w tym deformacjami budowli i jej uszkodzeniami. Wraz z coraz powszechniejszym stosowaniem modelowania numerycznego przy opisie powyższych zagadnień powinno się w zasadzie mówić o ocenie zachowania interaktywnego układu: obiekt budowlany – górnicze podłoże gruntowe. Wyznaczanie w budowli wartości efektów oddziaływań górniczych są bezpośrednio sprzęgnięte ze sposobem przekazywania obciążeń z podłoża gruntowego na model obliczeniowy konstrukcji. W pracy przedstawiamy problem, w jakim stopniu ocena efektu (oraz ocena spełnienia warunku PSGU) jest zależna od : – sposobu modelowania układu budowa - podłoże górnicze, – opisu konstytutywnego podłoża gruntowego, – wyboru modelu konstytutywnego konstrukcji budowlanej.

EN

The effects of mining influences occurring on the surface area entail a requirement to plan exploitation taking into account both the protection of the surface and any type of built features as well as the infrastructure located in mining areas. This requirement refers to the skill of correct evaluation of the relationship between mining subsoil deformations and built feature behaviour, including deformations of the structure and its damage. Along with the increasingly common application of numerical modeling by description of the abovementioned issues, the essence should be evaluation of interactive behaviour of the built feature – mining subsoil system. The structure-indicated values of the mining influence effects are directly coupled with the method of transferring loads from the mining subsoil on the structure calculation model. This paper presents the issue of degree in which the effect assessment (with the assessment of meeting the serviceability limit state requirement) depends on the: - modeling method of the built feature – mining subsoil system, - description of the essential mining subsoil and - selection of essential model for a building structure.

5

Analiza nośności granicznej podłoża pod stopą fundamentową według PN-EN 1997-1 (2008) i PN-81/B-03020 (1981)

84%

Sulewska M. , Konopka R.

Przegląd Naukowy Inżynieria i Kształtowanie Środowiska

|

2013

|

tom Vol. 22, No. 2

188--207

PL

Celem artykułu była analiza porównawcza nośności granicznych podłoży z gruntu niespoistego i spoistego, obciążonych stopą fundamentową, obliczonych według PN-EN 1997-1 (2008) oraz PN-81/B-03020 (1981). Wykonano sprawdzenia dwóch podstawowych stanów granicznych nośności: wypierania gruntu spod fundamentu oraz ścięcia gruntu w poziomie posadowienia fundamentu. Obliczenia wykonano kompleksowo według systemów norm PN-EN oraz PN-B (zebranie obciążeń oraz sprawdzenie stanów granicznych nośności podłoża). Stopy fundamentowe miały wymiary: 1,6 × 1,3 × 0,6 m na gruncie niespoistym oraz 1,7 × 1,4 × 0,6 m na gruncie spoistym. Wartości wskaźnika wykorzystania nośności na wypieranie podłoża spod fundamentów o tych samych obciążeniach od konstrukcji, obliczone według dwóch norm, są zbliżone do siebie i wynoszą według PN-EN i PN-B odpowiednio: 0,77 i 0,72; 0,86 i 0,86 dla gruntów niespoistych oraz 0,54 i 0,51; 0,59 i 0,62 dla gruntów spoistych (w warunkach z odpływem). Dla gruntów spoistych w warunkach bez odpływu wskaźnik wykorzystania nośności na wypieranie wynosi odpowiednio 0,82 i 0,86. Wartości wskaźnika wykorzystania nośności na przesunięcie obliczone według dwóch systemów norm wynoszą według PN-EN i PN-B odpowiednio: dla gruntów niespoistych 0,20 i 0,27 a dla gruntów spoistych – 0,27 (w warunkach z odpływem) oraz 0,31 i 0,46 (w warunkach bez odpływu). Wynika stąd wniosek, że zastosowanie obu systemów norm prowadzi do podobnych efektów projektowania stóp fundamentowych w prostych warunkach gruntowych.

EN

The purpose of this paper was a comparative analysis of the bearing capacity of the non-cohesive and cohesive subsoils loaded by pad foundation calculated in accordance with PN-EN 1997-1 (2008) and PN-81/B-03020 (1981). The analysis was carried out for verification of ultimate limit states due to bearing resistance and sliding resistance for pad foundation on non-cohesive and cohesive subsoil. The calculations were performed using standards PN-EN and PN-B (to collect loads and assess the ultimate limit states). Pad foundations have dimensions: 1.6 × 1.3 × 0.6 m on the non-cohesive subsoil and 1.7 × 1.4 × 0.6 m for the cohesive subsoil. Degree of utilization of bearing resistance for subsoil under the foundations of the same load and, calculated according to two standards are similar and amount to according to PN-EN and according to PN-B: 0.77 and 0.72; 0.86 and 0.86 for non-cohesive subsoil, 0.54 and 0.51; 0.59 and 0.62 for cohesive subsoil (in drained condition). For cohesive subsoil in undrained condition the degrees of utilization of bearing resistance are 0.82 and 0.86. Degree of utilization of sliding resistance calculated using two standards PN-EN and PN-B: are respectively 0.20 and 0.27 for non-cohesive subsoil and 0.27 for cohesive subsoil (in drained condition) and 0.31 and 0.46 for cohesive subsoil (in undrained condition).

6

Efekty zastosowania eurokodów w obliczeniach szkieletu stalowego budynku

84%

Machowski A. , Mendera Z. , Żołyniak A.

|

2010

|

tom R. 107, z. 4-B

57-73

PL

Na przykładzie szkieletu stalowego budynku 2 4-kondygnacyjnego porównano procedury i rezultaty obliczeń metodą stanów granicznych według eurokodów i dotychczasowych norm polskich. Otrzymane z przykładu wnioski jakościowe i ilościowe mają znaczenie dla całej klasy konstrukcji stalowych, obejmującej szkielety budynków wielokondygnacyjnych.

EN

Procedures and results of calculation according to eurocodes and hitherto polish standards were compared each other on the example of an existing steel frame of 2 4 storey building. The quantitative and qualitative conclusion are relevant to entire steel structures class- they cover steel frames of tall buildings.

7

Projektowanie płyt warstwowych obciążonych siłą osiową

84%

Pozorski Z.

|

tom Nr 2

54--56

PL

W pracy przedstawiono zarys postępowania w przypadku płyt warstwowych obciążonych siłą normalną, w tym również siłą na mimośrodzie. Przedstawione wzory teoretyczne zilustrowano przykładem liczbowym. Poruszona tematyka nie jest objęta żadnymi normami projektowymi. Artykuł powstał na podstawie aktualnych prac prowadzonych przez ECCS TWG 7.9 (European Convention for Constructional Steelwork, Technical Working Group 7.9: Sandwich Panels and Related Structures).

EN

The paper outlines the procedure for sandwich panels loaded with normal force, including eccentric force. The theoretical formulas are illustrated by a numerical example. The addressed topics are not covered by any design standards. The article is based on the current studies carried out by ECCS TWG 7.9 (European Convention for Constructional Steelwork, Technical Working Group 7.9: Sandwich Panels and Related Structures).

8

O projektowaniu mostowych konstrukcji kablobetonowych w świetle PN-91/S-10042 i PN-EN 1992-1-1

67%

Radomski W. , Oleszek R. , Mossakowski P.

|

tom nr 7-8

199--209

PL

Przedstawiono możliwości projektowania kablobetonowych konstrukcji mostowych na podstawie dotychczas stosowanych norm polskich (PN) oraz przepisów opartych na Eurokodach. Wykazano podobieństwa i różnice obu zestawów norm. Porównano zależności dotyczące obliczania strat siły sprężającej, metodologii wymiarowania przekrojów w stanach granicznych oraz projektowania stref zakotwień cięgien. Skrótowo scharakteryzowano oddziaływania kabli sprężających na konstrukcję. Opisano zakres niezbędnych analiz wykonywanych przy projektowaniu tego rodzaju konstrukcji.

EN

The design procedures of design of post-tensioned concrete bridge structures are presented based on the existing Polish Standards (PN) and current regulations according to Eurocodes. Two above mentioned procedures are compared to each other and the similarities and differences of them are discussed. The comparison concerns mainly the loss of prestressing force, dimensioning of the cross section of the structural members including their limit states as well as calculations of the anchorage zone. The load from prestressing tendons to the concrete is briefly characterized. Finally, some recommendations concerning the design procedures are formulated.

9

Rock crushing by punches at various velocities of load application

67%

Zawada J.

|

tom Vol. 45, nr 4

443-462

EN

The paper is the continuation of the analysis on crushing mechanics foundations presented by the author in his previous works. In the paper there is presented the experimental analysis of two domestic rocks crushing by flat punches at various load application velocities within the range of 0.005-1000 [mm/s]. The solution scheme based on limit state theory was shown. The studies results were discussed: mechanical characteristics, limit pressures and crushing energy corresponding to different load parameters. The cognitive and practical conclusions were formulated in the paper.

PL

Jednym z ważniejszych procesów elementarnych modelujących proces kruszenia w maszynach jest ściskanie bloku stemplami płaskimi realizowane w warunkach zbliżonych do płaskiego odkształcenia (rys. la, b). Analiza tego procesu (i innych procesów modelowych przebiegających z małymi prędkościami), opierająca się na teorii stanów granicznych, została szczegółowo przeprowadzona w pracach autora (Zawada 1976, 1995). Weryfikacja doświadczalna rozwiązań teoretycznych dla kilku skał krajowych wykazała przydatność tej teorii do określania obciążeń powodujących pękanie bloków skał i do przewidywania postaci pękania. Nie wiadomo jednak, czy istnieje możliwość stosowania uzyskanych rozwiązań do obliczania procesów, w których prędkości obciążania rosną, a więc rosną także siły bezwładności. W teorii stanów granicznych nie są znane efektywne metody rozwiązywania zagadnień dynamicznych, nawet dla wypadków płaskiej czy osiowo-symetrycznej deformacji. Jednym z głównych celów tej pracy była więc próba odpowiedzi na tę kwestię. Sformułowano również inne cele. W teoretycznej części pracy przedstawiono szkic analizy zagadnienia kruszenia bloku dwoma współosiowymi stemplami płaskimi i jednym stemplem płaskim (gdy blok spoczywa na sztywnej podstawie) (rys. 1). Przyjęto następujące założenia: 1. proces przebiega w płaskim stanie odkształcenia. 2. ośrodek skalny jest ciągły, jednorodny, izotropowy i nieważki, 3. modelem ośrodka jest model sztywno-plastyczny, 4. warunkiem stanu granicznego jest liniowy warunek Coulomba oraz bardziej realistycznie opisujący właściwości skał w strefie rozciągania zmodyfikowany warunek Coulomba, 5. prawem fizycznym jest prawo stowarzyszone z warunkiem stanu granicznego. Układ równań zawierający warunki równowagi i warunek stanu granicznego, tzw. układ równań statycznych, pozwala określić nieznany stan naprężenia (stan graniczny), a układ równań kinematycznych zawierający związki między tensorem prędkości odkształcania a gradientem funkcji stanu granicznego, spełniającej rolę potencjału, pozwala określić pole prędkości przemieszczania ośrodka. Układy równań statycznych i kinematycznych rozwiązujemy metodą charakterystyk quasi-liniowych cząstkowych równań różniczkowych (Zawada, 1995). Na rys. 3 i 4 pokazano rozwiązania jednego z wymienionych zagadnień, tj. obciążanie bloku spoczywającego na podstawie jednym stemplem płaskim. Rozwiązania obejmują siatki charakterystyk naprężeń i prędkości, i plany prędkości przemieszczania punktów ośrodka (hodografy) przy przyjęciu warunku Coulomba i warunku zmodyfikowanego. Druga część pracy opisuje badania doświadczalne. Polegały one na obciążeniu próbek prostopadłościennych o wymiarach h = 30 mm, 2s = 50 mm, 2g = 10 mm wg schematu z rys.1b. Objęły one dwa rodzaje skał krajowych: marmur (z okolic Stronia Śl.) i wapień (z okolic Kielc), których obwiednie stanu granicznego wyznaczono wcześniej. Szerokość 2a naciskających stempli wynosiła: 0,5; 1,0; 2,2; 4,0; 10 [mm]. Prędkość v0 przemieszczania stempla osiągała wartości 0,005; 0,5; 5,0; 50 mm/s — marmur, v0 = 0,005; 0,5; 5,0; 100 mm/s wapień. Doświadczenia przeprowadzono na maszynie wytrzymałościowej „Instron" (model 1251). Najważniejsze wyniki doświadczeń przedstawiono w tablicach 1 i 2 i w postaci wykresów. Tablica 1 zawiera dane marmuru — wartości sił maksymalnych, jakie występują w procesie obciążania oraz wartości energii kruszenia, tabela 2 zawiera dane wapienia. Wykresy zaś przedstawiają: 1. przykłady charakterystyk mechanicznych, tzn. zależność siły obciążającej P od przesunięcia [delta]l stempla przy różnych szerokościach 2a stempla i różnych prędkościach v0 (rys. 5 i 6), 2. naciski graniczne p w funkcji stosunku h/a przy różnych prędkościach v0 (rys. 7) 3. energię pękania EK w funkcji h/a przy różnych prędkościach v0 (rys. 8), 4. energię pękania EK w funkcji v0 przy różnych wartościach h/a (rys. 9). Istotnym elementem pracy jest analiza wyników doświadczeń. Interesujących spostrzeżeń dostarcza analiza charakterystyk mechanicznych. I tak przy wzrastających prędkościach obciążania marmur zachowuje się tak jak większość skał, tzn. obserwujemy tu zjawisko wzrostu oporu tego ośrodka przy odkształcaniu. Znacznie trudniej interpretować charakterystyki wapienia, pojawia się tu bowiem dziwny efekt obniżania wartości siły granicznej przy największej prędkości obciążania v0. Przebieg krzywych P = f([delta]l) przy różnych prędkościach v0 odbiega również od przebiegu typowego dla skał. Naciski graniczne p, co przewiduje teoria stanów granicznych, rosną przy zwiększających się wartościach h/a, a więc są największe dla stempli wąskich (rys. 7). Zaznacza się dość silny wpływ prędkości v0, szczególnie w zakresie od 0,005mm/s do 5mm/s. Dalszy wzrost prędkości v0 poza wartość 5mm/s nie ma już tak dużego wpływu na wielkość nacisków. Porównując naciski graniczne wyznaczone teoretycznie i naciski wyznaczone doświadczalnie (na rys. 10 i 11 naniesiono dodatkowo linie teoretyczne Am Bm, otrzymane przy założeniu warunku stanu granicznego Mohra), dochodzimy do następujących wniosków. Doświadczalne naciski graniczne marmuru tylko w małym zakresie h/a(h/a<30) i przy prędkościach v0 = 0,005 i 0,5mm/s odpowiadają w pewnym przybliżeniu naciskom teoretycznym (rys. 10). Przy narastających wartościach h/a rozbieżność wyników doświadczalnych i obliczeniowych jest już znaczna, zwłaszcza przy większych prędkościach v0. Gdy chodzi natomiast o wapień, wpływ wzrastającej prędkości v0 nie odgrywa już tak znaczącej roli jak w wypadku marmuru (rys. 11). Energia kruszenia obu skał jest największa przy stemplach szerokich, a prędkość odgrywa podobną rolę na wzrost tej energii, jak na wzrost nacisków, co jest widoczne na rys. 8. W znacznym zakresie wartości h/a dla ustalonych prędkości v0, energia pozostaje prawie niezmienna. Interesujące są wykresy energii w funkcji prędkości obciążania v0 dla różnych h/a (rys. 9). Otóż mają one maksimum przy prędkości v0 [w przybliżeniu] 8mm/s - marmur i przy v0 = 0,5mm/s — wapień. Pracę kończą rozważania o znaczeniu praktycznym.