PL
 |
EN
Nowa wersja platformy, zawierająca wyłącznie zasoby pełnotekstowe, jest już dostępna.
Przejdź na https://bibliotekanauki.pl
Preferencje help
Polish version English version Język
Widoczny [Schowaj] Abstrakt
Liczba wyników

Znaleziono wyników: 33

Liczba wyników na stronie
first rewind previous Strona / 2 next fast forward last
Wyniki wyszukiwania
Wyszukiwano:
w słowach kluczowych:  dobór
help Sortuj według:

help Ogranicz wyniki do:
first rewind previous Strona / 2 next fast forward last
1
Koordynacja izolacji sieci rozdzielczej
100%
Kosztulak R. , Malewski R.
|
2000
|
tom Vol. 36, nr 11
263-271
PL
Przedstawiono zasady i metody nowoczesnej koordynacji izolacji sieci rozdzielczej i sieci 110 kV obowiązujące w krajach należących do Unii Europejskiej. Opisano plany i działalność Komitetu Studiów CIGRE 33 Przepięcia i koordynacja izolacji, który opracował dane techniczne i uzasadnienia przedstawionych metod koordynacji izolacji. Podano przykłady koordynacji izolacji sieci od 3 kV do 110 kV, dostosowane do przepisów Unii Europejskiej.
EN
Methods and principles of contemporary coordination of HV insulation employed in distribution networks are presented. In particular, the rules employed by European Union countries have been reviewed and compared to the particle in Polish distribution networks with the rated voltage up to 110 kv. Activities and plants of CIGRE Study Committee 33 Over voltage and Insulation coordination have been presented, with an emphasis on the requirements and their technical basis. The European Union rules have been illustrated by example of insulation coordination of networks operating at the voltage range from 3 kv to 110 kv.
2
Dobór i badanie dyfuzorów. Cz.1
88%
Borowski J.
|
2004
|
tom nr 2
17-19
3
Content available remote Kryteria wyboru przy zakupie urządzeń i materiałów spawalniczych
88%
Lasocki K.
|
1998
|
tom R. 70, nr 12
6-8
4
Content available remote Wpływ zasypki na nośność i trwałość konstrukcji podatnej z blach falistych
75%
Madaj A.
|
2009
|
tom nr 4
49-51
5
Content available remote Trudności doboru zapraw do konstrukcji murowych
75%
Gajownik R. , Gąsiorowski S. , Sieczkowski J.
|
2009
|
tom nr 4
22-23
6
Content available remote Dobór środków smarowych do porowatych łożysk ślizgowych
75%
Kałdoński T. , Król A.
|
2000
|
tom nr 3
81-95
PL
W pracy przedstawiono podstawy teoretyczne procesu doboru. Wskazano na zjawiska zachodzące w trakcie pracy łożyska. Zauważono, że niektóre z nich nie znajdują odzwierciedlenia w procesie doboru środków smarnych do porowatych łożysk ślizgowych. Zwrócono uwagę na brak jasno sprecyzowanych zasad doboru środków smarowych do porowatych łożysk ślizgowych.
EN
In the work the theoretical bases of the selection process are presented. One pointed out the effects proceeding during the bearing operating. It was showed that some of these effects are not considered in the selection process of the lubricants for porous bearings. One noticed the lack of clearly specified rules of the selection process of the lubricants for porous sliding bearings.
7
Content available remote Rozważania nad zaleceniami doboru wydatku gazu osłonowego
75%
Szefner Z.
|
2006
|
tom R. 78, nr 8
18-22
8
Wpływ doboru sit na jakość produktu
75%
Kukuła D.
|
2008
|
tom nr 3-4
72-75
PL
Przy rozdziale materiału na frakcje największe znaczenie ma odpowiedni dobór sit. Aby wybrać te właściwe, należy wziąć pod uwagę szereg czynników. Artykuł przedstawia najważniejsze z nich.
9
Content available remote Contribution to the problem of frame clear interval determination of rectangular steel support
75%
Rotkegel M.
|
2001
|
tom Vol. 46, nr 3
267-289
EN
The study presents compact calculation methods regarding clear interval between rectangular support frames. Two-prop, three-prop and four-prop supports were taken into consideration. All final tormulac were reduced to the simplest forms, what has an influence on the reduction of the calculation time. When knowing the value of the rock mass pressure, the selection of suitable ftamc clear interval takes merely several minutes. The study consists of two parts: a) derivation of formulae for individual types of support, b) methodology of selection of frame clear interval.
PL
Odrzwiowa obudowa prostokątna nie jest zbyt często stosowanym środkiem zabezpieczania wyrobisk chodnikowych. Jednak analiza konstrukcji wskazuje na celowość jej stosowania w wielu przypadkach. Obudowa ta charakteryzuje się prostą budową. Stosowanie prostych odcinków kształtownika pozwala uzyskać obudową niedrogą, o nieograniczonej liczbie wariantów wymiarowych. Dodatkowo proste elementy pozwalająuniknąć wykonywania ogromnych, zbędnych wyłomów w stropie, w przypadku zbrojenia ściany ułatwiają zabudowę sekcji obudowy zmechanizowanej, zwiększają przestrzeń manewrową przy wprowadzaniu sekcji oraz upraszczają konstrukcję skrzyżowań ściana--chodnik. Przykładowe uśrednione parametry elementów obudów zestawiono w tablicach 1 i 2. Mimo wymienionych zalet obudowa ta zabezpiecza mniej niż 1% długości wszystkich wyrobisk. Przyczyn takiego stanu rzeczy można się dopatrywać w niezbyt wysokiej nośności oraz w trudnościach związanych z jej obliczaniem, zwłaszcza w przypadku odrzwi obudowy trój- i czterostojakowej. Praca składa się z dwóch części: a) wyprowadzenia wzorów dla poszczególnych typów obudowy, b) metodyk doboru rozstawu odrzwi, W modelach obliczeniowych przyjęto obciążenie ciągle ą równomiernie rozłożone na długości stropnicy. Obciążenie to dziata w płaszczyźnie odrzwi prostopadle do stropnicy, a jego wartość wynika z ciśnienia górotworu q0. Przyrównując całkowite obciążenie w modelu obliczeniowym do całkowitego obciążenia pochodzącego od ciśnienia górotworu (1) otrzymuje się zależność między ciśnieniem górotworu a obciążeniem ciągłym (3). Odrzwia obudowy dwustojakowej potraktowano jako równomiernie obciążoną belkę, podpartą na końcach (rys. 1). Reakcje podporowe określone są wzorami (4) i (5). Po podstawieniu (3), zamieniając R^ i Rg na nośności stojaków A i B otrzymuje się maksymalne dopuszczalne rozstawy odrzwi ze względu na nośności zastosowanych stojaków (58) i (59). Natomiast po wykonaniu podstawienia (3) we wzorze (6) oraz zamianie MgAB na maksymalny moment zginający przenoszony przez kształtownik stropnicy Mgraax| otrzymuje się maksymalny rozstaw odrzwi ze względu na moment przęsłowy (60). Jako dopuszczalny rozstaw odrzwi obudowy dwustojakowej przyjmuje się najmniejszą z wyznaczonych wartości. Obudowę trójstojakową traktowano jako równomiernie obciążoną belkę podpartą na trzech podporach (jak na rys. 2). Układ obliczono metodą superpozycji przez zastąpienie belki dwuprzęsłowej dwiema jednoprzęsłowymi (rys. 3). Suma wartości ugięć (7), (8) obu tych belek w miejscu odpowiadającym podporze środkowej musi się zerować (9). Z tego uzyskuje się wartość reakcji RB (10). Pozostałe reakcje (12), (14) wyznaczono z równań momentów (11) i sumy rzutów sił na oś Y (13). Po podstawieniu (3), zamieniając R^^gi Rc na nośności stojaków A, B i C otrzymuje się maksymalne rozstawy odrzwi ze względu na nośności zastosowanych stojaków (62), (63), (64). Gdy reakcja skrajnej podpory (RA lub RQ) osiąga wartość ujemną, wartość obliczonego rozstawu odrzwi (62) lub (64) także jest mniejsza od zera i jest wtedy wskaźnikiem niewłaściwego rozmieszczenia stojaków. Wartość momentu zginającego podporowego (17) uzyskuje się z przekształceń równań momentów zginających (15) i (16). Po podstawieniu (3), zamieniając Mg na dopuszczalny moment zginający ujemny Mgmaxn otrzymuje się maksymalny rozstaw odrzwi ze wzglądu na moment podporowy (65). Natomiast miejsca występowania momentów przęsłowych (18), (19), określono przez przyrównanie do zera pochodnych równań momentów zginających w odpowiednich przedziałach. Wartości momentów przęsłowych określają zależności (20) i (21). Po podstawieniu (3), zamieniając MgĄg i Mggc na dopuszczalny moment zginający dodatni Mgmax[ otrzymuje się maksymalne rozstawy odrzwi ze względu na momenty przęsłowc (66) i (67). Dopuszczalnym rozstawem odrzwi jest najmniejsza wartość z obliczonych (62M67). Obudowę czterostojakową traktowano jako równomiernie obciążoną belkę podpartą na czterech podporach (rys. 4). Do obliczenia reakcji podporowych i momentów zginających w stropnicy wykorzystano metodę trzech momentów. Z równań trzech momentów (22) i (23) otrzymano zależność na momenty podporowe (26) i (28). Po podstawieniu (3) i zamianie Mg i Mc na dopuszczalny moment zginający ujemny Mgmaxii otrzymuje się maksymalny rozstaw odrzwi ze względu na momenty podporowe (79) i (80). W dalszej kolejności z równań momentów (30) i (32) otrzymano wartości reakcji skrajnych podpór (31) i (33). Stosując zasadę superpozycji dla dwóch sąsiednich przęseł wyznaczono reakcje w wewnętrznych podporach (37) i (43). Po podstawieniu (3) i zamianie RA, Rg, Rc i RD na nośności odpowiednich stojaków otrzymuje się maksymalne rozstawy odrzwi ze względu na nośności stojaków (75)-(78). Znając reakcje podporowe przystąpiono do wyznaczenia momentów przęsłowych. Równania momentów zginających mają postać (45), (46), (52). Natomiast miejsca występowania momentów przęsłowych (47), (48), (53) określono przez przyrównanie do zera pochodnych równań momentów zginających w odpowiednich przedziałach. Podstawiając za x we wzorach (45), (46), (52) wyrażenia (47), (48), (53) otrzymuje się wartości momentów przęsłowych (49), (51) i (54). Zakres stosowania wzorów zawężono do rozstawów stojaków w odrzwiach spełniających warunki (56). Ich spełnienie pozwala na zachowanie poprawności toku obliczeń, daje korzystne przebiegi momentów zginających w stropnicy, to znaczy wszystkie momenty podporowe mają wartości ujemne, a momenty przęsłowc wartości dodatnie. Jednocześnie w połączeniu z warunkami (50) i (55) wyeliminowano możliwość obliczania wartości nieistniejących momentów przęsłowych. Większość projektowanych odrzwi obudowy prostokątnej spełnia te warunki. Po podstawieniu (3) i zamianie Mg^g, Mggc i MgcD na dopuszczalny moment zginający dodatni Mgmax! otrzymuje się maksymalne rozstawy odrzwi ze wzglądu na momenty zginające przęsłowc (82), (83) i (85). W tablicy 3 dla niektórych rozstawów stojaków w odrzwiach obudowy czterostojakowej zebrano wartości współczynników Kh, Kj i Kg. Współczynniki te pozwalają na obliczenie rozstawu odrzwi ze wzglądu na: a) najbardziej obciążony stojak - K(, b) największy moment podporowy - Kj c) największy moment przęsłowy - Kg.
10
Content available remote Teoretyczne podstawy doboru asfaltu i SBS w wyrobach hydroizolacyjnych
75%
Zieliński K.
|
2010
|
tom nr 12
50-52
11
Dobór drzwi wewnętrznych
75%
Gehrke-Gut H. , Jamioł J.
|
2008
|
tom nr 7-8 [121]
40-41
12
Content available remote Kurtyny dymowe
75%
Piekarski A.
|
2007
|
tom nr 7
21-21
13
Dobór stacji transformatorowej. Cz. 2
75%
Wiatr J. , Orzechowski M.
|
2006
|
tom nr 11
56-59
14
Dobór stacji transformatorowej. Cz. 1
75%
Wiatr J. , Orzechowski M.
|
2006
|
tom nr 10
42-44
15
Content available remote Wartość użytkowa podłóg w magazynach
63%
Kulas T.
|
2005
|
tom nr 3
70-71
16
Dobór deskowań systemowych do wykonywania konstrukcji z betonu samozagęszczonego
63%
Gołaszewski J. , Drewniok M.
|
2010
|
tom R. 66, nr 1
23-26
PL
Omówiono specyficzne właściwości reologiczne mieszanki betonowej samozagęszczalnej. Zwrócono uwagę na konieczność odmiennego podejścia do projektowania deskowań niż w przypadku mieszanek betonowych zagęszczanych tradycyjnie, tj. na uwzględnienie niekorzystnego, znacznie większego parcia bocznego mieszanki betonowej na deskowanie, szczelności deskowania, wysokości betonowanego elementu, metody i szybkości układania mieszanki, nachylenia i sztywności tarcz deskowania. Na przykładzie dwóch modeli ściennych deskowań systemowych oraz żródeł literaturowych wykonano teoretyczną symulację wpływu zastosowania mieszanki betonowej samozagęszczalnej na konstrukcję deskowań systemowych i na koszty związane z ich dzierżawą.
EN
This paper presents a specific rheological properties of self-compacting concrete and specifications. Rheological properties of SCC cause the necessity for different approach towards formworks design than in case of concrete mixtures compact in traditional way, that is consideration of disadvantageous, significantly higher formwork pressure, the height of concrete element, methods and speeds of concrete setting, slope and stiffness of formwork disc, than is case of traditional concrete. On example of two patterns of wall system formworks and literature sources, a theoretical simulation of the influence of self-compacting use on system formworks structure and expenses connected with their lease was executed.
17
Sporny bilans - atlas rozbiorów sekundowych wody
63%
Dąbrowski W. , Głód K.
|
2011
|
tom nr 7-8
24-27
18
Content available remote Tynki na elewacjach
63%
Chłądzyński S.
|
2011
|
tom nr 9
2-5
19
Content available remote Materiały do napraw i ochrony budowli betonowych
63%
Czarnecki L.
|
1998
|
tom nr 11
8-14
20
Content available remote Inne spojrzenie na problem zgodności cementu z superplastyfikatorem
63%
Kurdowski W.
|
2010
|
tom R. 15/77, nr 5
296-305
PL
Jak wiadomo szereg czynników wpływa na zgodność układu cement-domieszka; miedzy innymi wymienia się C3A w cemencie i ettringit w zaczynie oraz rozpuszczalny K2S04 w klinkierze. Dobrą zgodność ustala się doświadczalnie, sprawdzając reologię zaczynu cementowego z dodatkiem SP. Można także wybrać inne podejście, a mianowicie modyfikować właściwości cementu w takim stopniu aby wybrany SP wykazywał z nim dobrą zgodność, na przykład niezawierający siarczanów regulator wiązania. Inne metody mogą polegać na dodawaniu półwodzianu do cementu lub na zmianie układu przez zastosowanie dodatków mineralnych. Szczególnie dobrymi dodatkami są żużel wielkopiecowy i krzemionkowy popiół lotny o dużym rozdrobnieniu.
EN
Several factors influence superplasticizer-cement system compatibility; among others the content of C3A in cement and ettringite in the paste as well as soluble K2S04 in clinker are mentioned. The good compatibility is establish experimentally, verifying the rheology of cement paste with SP addition. However, one can also adopt the another approach, i. e. cement properties may be modified in such a manner that chosen SP can present with it good compatibility. For example cement without sulphate setting retarder can be used. Another methods are semihydrate application or change of the system by introducing the mineral additions. Especially ground granulated blastfurnace slag and siliceous fly ash with high fineness can be used.
first rewind previous Strona / 2 next fast forward last
JavaScript jest wyłączony w Twojej przeglądarce internetowej. Włącz go, a następnie odśwież stronę, aby móc w pełni z niej korzystać.