PL
 |
EN
Nowa wersja platformy, zawierająca wyłącznie zasoby pełnotekstowe, jest już dostępna.
Przejdź na https://bibliotekanauki.pl
Preferencje help
Polish version English version Język
Widoczny [Schowaj] Abstrakt
Liczba wyników

Znaleziono wyników: 8

Liczba wyników na stronie
first rewind previous Strona / 1 next fast forward last
Wyniki wyszukiwania
help Sortuj według:

help Ogranicz wyniki do:
first rewind previous Strona / 1 next fast forward last
1
Content available Assessment of stresses in reinforcement in the area of joints in composite steel-concrete slabs
100%
Niedośpiał M.
Archives of Civil Engineering
|
2021
|
tom Vol. 67, nr 4
403--414
EN
The article draws attention to certain aspects of calculating the width of cracks and stresses in composite elements under bending, in which the slab is located in the tension zone. If semi-rigid joints are used in the element, in which the beam is attached to the column by bolts, two types of areas should be distinct in which the reinforcement stresses will be calculated in a different way. The method of calculating stresses in reinforcement will depend on the type of a used joint or on the distance of the considered cross-section from the semi-rigid joint. In order to distinguish the method of calculating stresses in the paper, two areas were introduced: specifically area B and area D. Area B will be the area where the principle of flat sections can be applied, and stresses in the reinforcement are determined using the classical theory by adding the component responsible for the tension stiffening phenomenon. Area D is the area in the vicinity of the semi-rigid joint, where the principle of flat sections cannot be applied. To calculate stresses, consider the balance of joints using the available models of the semi-rigid joint, in particular the spring model. The paper presents the formulas for calculating stresses in the D area for two types semi-rigid joints: joint with a flush end-plate with 2 rows of bolts are used and joint with an extended end-plate with 3 rows of bolts are used.
PL
W artykule zwrócono uwagę na pewne aspekty obliczania szerokości rys i naprężeń w zginanych elementach zespolonych w których płyta znajduje się w strefie rozciąganej. W przypadku zastosowania połączeń podatnych w elemencie, w którym belka mocowana jest do słupa za pomocą śrub, należy wyróżnić dwa rodzaje obszarów, w których inaczej obliczane będą naprężenia w zbrojeniu. Sposób ich obliczania będzie zależał od rodzaju zastosowanego połączenia lub od odległości rozpatrywanego przekroju od węzła podatnego. W celu wyróżnienia metody obliczania naprężeń w artykule wprowadzono dwa obszary: obszar B i obszar D. Obszar B będzie takim obszarem, w którym można zastosować zasadę płaskich przekrojów, a naprężenia w zbrojeniu wyznacza się korzystając z klasycznej teorii dodając składnik odpowiedzialny za zjawisko tension stiffening. Obszar taki znajdowaś się będzie na całej długości nad słupem, gdy zastosowano przegubowe oparcie belki ostatniej kondygnacji na słupie (Rys. 3a) czy węzeł sztywny (Rys. 3b) oraz w pewnej odległości od węzła podatnego (Rys. 3c). Obszar D jest to obszar w bezpośrednim sąsiedztwie węzła podatnego (Rys. 3c), gdzie zasada płaskich przekrojów nie ma zastosowania. Aby obliczyć naprężenia należy rozważyc równowagę węzła korzystając z dostępnych modeli węzła podatnego. W artykule przedstawiono wzory do obliczania naprężeń w obszarze D dla dwóch typów węzłów podatnych: gdy blacha jest zlicowana z górną powierzchnią belki i zastosowano 2 rzędy śrub oraz gdy blacha jest wypuszczona powyżej górnej powierzchni belki i zastosowano 3 rzędy śrub. W tablicy 2 zamieszczono wyniki obliczeń, dla momentu zginającego równego 200 kN·m (zbliżonego do wartości granicznej w SGU). Obliczenia przeprowadzono przy założeniu, że belka połączona jest ze słupem wykonanym z kształtownika HEB200 fyk = 235 MPa za pomocą blachy zlicowanej i 4 śrub M20. Przyjęto dwa warianty grubości blachy: 10 mm i 20 mm. Sztywność początkową węzła Sj,ini oraz współczynniki sztywności części składowych węzła wyznaczono ze wzorów zamieszczonych w [12, 13] przy założeniu, że na długości belki w strefie ujemnego momentu zginającego znajduje się 15 sworzni łączących płytę betonową z belką, a sztywność pojedynczego sworznia wynosi, zgodnie z zaleceniami normy [13], 100 kN/mm.
2
Content available remote Minimalne zbrojenie ze względu na kruche wyczerpanie nośności przekrojów żelbetowych i sprężonych
63%
Knauff M. , Niedośpiał M.
Materiały Budowlane
|
2022
|
tom nr 10
5--8
PL
Przepisy dotyczące wyznaczania minimalnego zbrojenia zapobiegającego kruchemu zniszczeniu przekrojów znajdują się w obu europejskich normach dotyczących projektowania konstrukcji z betonu [1, 2]. W normach tych nie sprecyzowano ogólnej zasady, na której powinny opierać się te przepisy. W związku z tym nie są one ani kompletne, ani całkiem jasne. W artykule przedstawiono prostą, ogólną i niesprzeczną z normami teorię minimalnego zbrojenia, opartą na zasadzie, że utrata nośności przekroju powinna być poprzedzona pojawieniem się rys. Rozważania teoretyczne poparto krótkim przykładem obliczeniowym.
EN
Rules for minimum reinforcement, which should be provided to prevent brittle failure of the cross-sections, can be found in both European standards for the design of concrete structures [1, 2]. The standards do not specify the common principle on which these provisions should be based. Therefore, they are neither complete nor completely clear. The article presents a simple, general and not contradictory to standards theory of minimum reinforcement, based on the principle that the loss of the load-bearing capacity of the cross-section should be preceded by the appearance of cracks. The theoretical considerations are supported by a short calculation example.
3
Content available remote Minimalne zbrojenie ze względu na zarysowanie w betonowych elementach sprężonych
63%
Knauff M. , Niedośpiał M.
Materiały Budowlane
|
2022
|
tom nr 10
9--14
PL
Analizując przykłady obliczeń stwierdzono, że zastosowanie uproszczonej metody wyznaczania minimalnego zbrojenia, opartej na wzorze (2), nie zapewnia wystarczającego ograniczania szerokości rys w przekrojach wysokich. Zgodnie z punktem 7.3.2 (4) aktualnej normy dotyczącej projektowania w elementach sprężonych nie jest wymagane minimalne zbrojenie w przekrojach, w których pod wpływem charakterystycznej kombinacji obciążeń wartość bezwzględna naprężenia rozciągającego w betonie nie jest większa od wartości granicznej σct,p (σct,p ≤ fctm). W artykule wykazano, że w wysokich przekrojach zginanych i we wszystkich przekrojach rozciąganych osiowo tak zaprojektowanych, występuje ryzyko przekroczenia granicznej szerokości rys. Szczególnie narażone na nadmierne zarysowania są elementy rozciągane osiowo i inne elementy, w których nie ma strefy ściskanej. Z tego powodu należy zachować ostrożność przy stosowaniu punktu 7.3.2 (4) i rozważyć ograniczenie naprężeń rozciągających w betonie jako środka zmniejszającego prawdopodobieństwo nadmiernego zarysowania.
EN
Analyzing examples of calculations, it was found that the use of a simplified method for determining the minimum reinforcement, based on the formula (2), does not provide sufficient control of the crack width in high cross-sections. According to the clause 7.3.2 (4) of the current design standard in prestressed members no minimum reinforcement is required in sections, where under the characteristic combination of loads the absolute value of tensile stress in the concrete is not greater than the limit value of σct,p (σct,p ≤ fctm). The article shows that in high sections under bending and in all axially tensioned sections so designed, the crack width may exceed the limit value. Particularly exposed to excessive cracking are elements that are axially tensioned and other elements that do not have a compression zone. For this reason, caution should be exercised when using point 7.3.2 (4) and limiting of the tensile stresses in concrete as a measure to reduce the probability of excessive cracking should be considered.
4
Projektowanie stropów zespolonych z blachami fałdowymi – plastyczna nośność na zginanie i minimum zbrojenia
51%
Niedośpiał M. , Grzeszykowski B. , Szmigiera E.
Inżynieria i Budownictwo
|
2019
|
tom R. 75, nr 4
171--175
PL
Przedstawiono wybrane problemy związane z projektowaniem stropów zespolonych z blachami fałdowymi według normy Eurokod 4-1. Zwrócono uwagę na pewne aspekty projektowe, które nie są jasno ujęte w normie, takie jak ograniczenie odkształceń w betonie i minimalne zbrojenie ze względu na nośność i zarysowanie.
EN
The article presents selected problems of designing composite slabs with profiled steel sheeting based on the Eurocode 4-1. The article draws attention to some aspects not quite clearly presented in the standard – concrete strain limitation and the minimum reinforcement.
5
Redystrybucja sił ścinających na styku stali i betonu w belkach zespolonych
51%
Grzeszykowski B. , Niedośpiał M. , Szmigiera E.
Inżynieria i Budownictwo
|
2019
|
tom R. 75, nr 9
434--438
PL
Według PN-EN 1994-1-1 ciągliwe łączniki na ścinanie można rozmieszczać równomiernie na długości krytycznej belki pod warunkiem, że zastosowano także ciągliwe połączenie na ścinanie (zastosowany stopień zespolenia jest wystarczająco wysoki). Wtedy w obszarach przęsła, w których podłużna siła ścinająca jest większa niż nośność na ścinanie następuje redystrybucja sił ścinających na sąsiednie łączniki. Stosując nieciągliwe łączniki na ścinanie, ich rozmieszczenie należy dostosować do rozkładu ścinania.
EN
According to the PN-EN 1994-1-1 ductile shear connectors may be distributed uniformly over the critical length of the beam provided that the suficient degree of shear connection is applied. In such case in areas where the longitudinal shear is greater than the shear capacity, the shearing forces are redistributed to the neighboring connectors. When non-ductile shear connectors are used, their spacing should be provided in accordance with the longitudinal shear distribution along the beam.
6
Pierwotne i wtórne efekty skurczu w stalowo-betonowych belkach zespolonych
51%
Grzeszykowski B. , Niedośpiał M. , Szmigiera E.
Inżynieria i Budownictwo
|
2019
|
tom R. 75, nr 12
580--583
PL
Przedstawiono rozwiązania analityczne wpływu pierwotnych i wtórnych efektów skurczu na stan naprężenia i odkształcenia w stalowo-betonowych belkach zespolonych. W belkach swobodnie podpartych skurcz betonu powoduje dodatkowe ugięcia oraz naprężenia, a w wieloprzęsłowych belkach statycznie niewyznaczalnych wtórne efekty skurczu betonu - dodatkowo powstanie wzbudzonych sił wewnętrznych.
EN
The article presents analytical solutions of the infuence of the primary and secondary effects of concrete shrinkage on stress and strain state in steel-concrete composite beams. In sigle-span simply supported beams shrinkage of concrete causes additional deflections and self-equilibrated stresses. In multi-span statically indeterminate beams the secondary effects of shrinkage also give rise to induced cross sectional forces.
7
Zasady sprawdzania nośności na ścinanie podłużne w stropach zespolonych z blachami fałdowymi
51%
Niedośpiał M. , Grzeszykowski B. , Szmigiera E.
Inżynieria i Budownictwo
|
2019
|
tom R. 75, nr 6
263--268
PL
Przedstawiono zasady sprawdzenia nośności na ścinanie podłużne w stropach zespolonych z blachami fałdowymi według normy Eurokod 4-1. Omówiono założenia metody m-k i metody częściowego zespolenia. Zamieszczono przykład liczbowy.
EN
Presents the principles of checking the longitudinal shear capacity of composite slabs with profiled steel sheeting based on the Eurocode 4-1. The assumptions of the m-k method and the partial connection method are discussed.
8
Nośność graniczna na zginanie stalowo-betonowych belek zespolonych
51%
Grzeszykowski B. , Niedośpiał M. , Szmigiera E.
Inżynieria i Budownictwo
|
2019
|
tom R. 75, nr 6
259--262
PL
Według Eurokodu 4-1 nośność graniczną stalowo-betonowych belek zespolonych można obliczać, przypisując materiałom właściwości sztywno-plastyczne lub właściwości nieliniowe. W pierwszym przypadku wytrzymałość betonu na ściskanie redukuje się o 15%, otrzymując bezpieczne i proste oszacowanie nośności granicznej przekroju na zginanie. W metodzie nieliniowej korzysta się ze związków konstytutywnych dla betonu i stali zawartych w pozostałych częściach Eurokodu oraz z zasady płaskich przekrojów. W artykule przedstawiono równania umożliwiające obliczenie sztywno-plastycznej nośności na zginanie belek zespolonych przy pełnym i częściowym zespoleniu. Zamieszczono przykład obliczeniowy.
EN
According to the Eurocode 4-1 the ultimate bearing capacity of composite steel-concrete beams can be computed using either rigid-plastic or nonlinear constitutive relations for both materials. In the first case the compressive strength of concrete in compression is reduced by 15%, therefore a safe and simple estimation of the ultimate bearing capacity of the composite crosssection can be done. In the latter the more precise constitutive relations for steel and concrete according to other parts of the Eurocodes are used. In the article equations allowing for calculations of the rigid-plastic bending moment resistance of the composite beams with a full and partial shear connection are presented. All the principles are illustrated by a calculation example.
first rewind previous Strona / 1 next fast forward last
JavaScript jest wyłączony w Twojej przeglądarce internetowej. Włącz go, a następnie odśwież stronę, aby móc w pełni z niej korzystać.