Wyniki wyszukiwania - Biblioteka Nauki

1

Wpływ stawki godzinowej na wielkość kosztów wynagrodzeń i wysokość kosztów pośrednich w projektach realizowanych w ramach 7. Programu Ramowego przez instytuty badawcze

100%

Sidorowicz M.

|

2013

|

tom R. 20, nr 5

50-52

PL

Instytuty badawcze odgrywają coraz większą rolę w realizacji projektów dofinansowywanych ze źródeł zewnętrznych. Jest to wynikiem dążenia do konkurencyjności oraz budowania prestiżu i umacniania swojej pozycji na rynku. Zwiększony udział instytutów naukowych w projektach badawczo-rozwojowych wynika również z faktu, że jednostki te podlegają parametryzacji i kategoryzacji jednostek naukowych zgodnie z ustawą z 30 kwietnia 2010 r. o zasadach finansowania nauki (Dz.U. nr 96).

2

Inflammability evaluation of hydrocarbon fuels mixtures formed directly in the combustion chamber

63%

Sidorowicz M. , Pielecha I.

|

tom R. 56, nr 3

57--65

EN

The proposed article involves an investigation of the processes taking place during the preparation of mixed fuels that are combined directly before combustion. The fuel dose formed in this way must take into account the qualitative and quantitative composition of the fuels and the amount of air in the process. Given that liquid fuels similar to gasoline (e.g. methanol, ethanol, butanol) are characterized by different properties, their comparison would be useful in order to use their ratio to influence the combustion process. The process of fuel preparation plays a decisive role in this issue. The article describes abilities of modelling the injection of various fuels simultaneously to the combustion chamber for creating fuel mixture directly before ignition. First part of the article consists of analysis of light hydrocarbon fuels mixing abilities, supported with present research data. Next part describes the evaluation of execution of the assumed system – two fuel injectors with analysis of spray penetration. The modelling of the injection and spray was performed in the AVL FIRE 2014.2 environment and the results were presented. The injection possibility was proven by injecting the fuel to the combustion chamber model. Local values of air-fuel ratio, density and ambient pressure were presented to better understand the potential in mixing fuels directly before ignition. The conclusion includes description of fuel mixing abilities, influence of various fuels on creation of a stratified mixture and definition of controllability of charge ignition.

3

Researches and tests of high-speed circuit breakers for rolling stock and substations in 3 kV DC traction power system

63%

Rojek A. , Sidorowicz M.

|

tom Z. 159

7--30

EN

Before placing in service in the railway electrical traction high-speed circuit-breakers shall be the subject of conformity tests with standards. The high-speed circuit breakers are an essential safeguard against the flow of an excessive current in the circuit overhead line and vehicles being powered by it. That is the reason why the circuit breakers must be equipped with systems which allow extinguish the high-energy arc. Additionally, the short circuit currents must be switched off as soon as possible to minimize the risk of damage, protected by circuit breakers, elements of an electric traction power supply system. The main document identifying requirements and a scope of the high-speed DC circuit breakers research for traction substation and sectioning cabins is the PN-EN 50123-2 standard. In the case of the on- board high-speed DC circuit breakers, requirements and scope of the research regulates the PN-EN 60077-3 standard. Although, two standards - PN-EN 50123 and PN-EN 60077-3 - apply to the same type of electric gear, the symbols and volume and parameter indexes used therein are different, what causes some inconvenience in analysis and results comparison, especially in terms of circuit breaker cooperation (f.e. in ensuring the coordination of short circuit protection in the traction vehicle - traction substation relation). Besides above standards, the requirements for high-speed DC circuit breakers are contained in PN-EN 50388 standard and technical specification for interoperability of the subsystem “Energy” (TSI “Energy”). For most of the test points and high speed D.C. circuit breaker checks, requirements that are contained in standards, testing and results are not problematic. However, part of the research and their result may be the basis of a discussion about real properties and parameters of circuit breakers. These tests and checks are contact life research, switching capacity check, designation and critical currents switching off and coordination of short circuit protection in the traction vehicle - traction substation relation. The data analysis presented by the producers of circuit breakers show that none of them classifies their products as one of the type: H, V or S, that are defined by PN-EN 50123 standard. Based on many measurements performed by Instytut Kolejnictwa it is possible to determine the type of high-speed D.C. circuit breakers designed to 3 kV D.C. system, produced by the leading European companies. The example of the current limiting very high-speed circuit breaker type V that is produced in Poland can be taken only one of a type DCN. The current limiting high-speed circuit breaker type H is a one of a series BWS, while circuit breakers UR40 is classified to the semi-high-speed circuit breaker type S. The next “imperfection” of the standards containing the requirements for high-speed D.C. circuit breakers is a guideline for short circuit. In such a short circuit should be only inductance and resistance. Whereas in the real conditions in short circuits, where high-speed circuit breakers are working, there are capacities, for example as filters in traction vehicles. Analyzing the short circuit current flow it can be stated that switching on of resonance filter caused extra switching off time about 10%. As a result of later release and oscillating changes of short circuit current, the value of maximum limiting short circuit current increases about 15%. The critical currents switching off are bonded with relatively long burning arc on the contacts of circuit breaker. The burning time of an arc while small values of currents switching off is form over a dozen to ten times longer, than short circuit currents. By this time, which can be up to few or even several seconds, the circuit breaker contacts are exposed to arc, arcing horns and arc chamber. It causes significant arcing erosion of these elements. The standards do not define at what time critical currents should be switched off and do not specify which critical currents value should be taken as a result of tests. To achieve selectivity of short circuit and overload currents switching offs forming in rolling stock is possible while on-board circuit breaker switches off the current before the circuit breaker for use in substations and sectioning cabins will get tripped. It will happen only when on-board circuit breaker limits the current to a value lower than the tripping level of the circuit breaker for use in the fixed installations. It will happen when steepness of short circuit grow is small enough that on-board circuit breaker starts to limit the current before it reaches the tripping level of high-speed circuit breaker for use in substation. The limit value di/dt, at which short circuit current will be switched off only be the on-board circuit breaker depends on independent opening time of on-board circuit breaker, its limiting current capacity and the difference between the value of setting of on-board circuit breaker for use in fixed installations. The results of the simulation, analysis and tests show, that it is not, at the moment, possible to obtain selective short circuit switching offs in rolling stock. At the European market of circuit breakers the greatest range of selectivity show vacuum circuit breakers DCN-L and DCU using in rolling stock.

PL

Przed dopuszczeniem do eksploatacji w kolejowej trakcji elektrycznej wyłączniki szybkie prądu stałego muszą być poddane badaniom na zgodność z normami. Wyłączniki szybkie są podstawowym zabezpieczeniem przed przepływem nadmiernych wartości prądu w obwodach sieci trakcyjnej oraz zasilanych z niej pojazdów. Dlatego muszą być wyposażone w układy umożliwiające zgaszenie łuku o dużej energii. Dodatkowo prądy zwarciowe muszą być wyłączone w jak najkrótszym czasie, aby zminimalizować ryzyko uszkodzenia chronionych przez wyłączniki elementów systemu zasilania trakcji elektrycznej. Podstawowym dokumentem, określającym wymagania i zakres badań wyłączników szybkich prądu stałego przeznaczonych do podstacji trakcyjnych i kabin sekcyjnych, jest norma PN EN 50123-2. W przypadku wyłączników szybkich przeznaczonych do eksploatacji w pojazdach trakcyjnych wymagania i zakres badań reguluje norma PN-EN 60077-3. Pomimo, że obydwie normy dotyczą tego samego typu aparatów elektrycznych, stosowane w nich oznaczenia i indeksy wielkości i parametrów są inne, co powoduje pewne niedogodności w analizach i porównywaniu wyników, w szczególności w aspekcie współpracy wyłączników, np. przy zapewnianiu koordynacji zabezpieczeń zwarciowych w układzie pojazd trakcyjny – podstacja trakcyjna. Oprócz wymienionych norm, wymagania dla wyłączników szybkich są zawarte w normie PN-EN 50388 oraz specyfikacji technicznej interoperacyjności podsystemu „Energia”. Dla większości punktów zakresu badań i sprawdzeń wyłączników szybkich, wymagania zawarte w normach oraz przeprowadzenie i wyniki badań nie są problematyczne. Jednak część badań i ich wynik mogą być podstawą dyskusji dotyczących rzeczywistych właściwości i parametrów wyłączników. Do tych badań i sprawdzeń należą badanie trwałości łączeniowej, sprawdzenie zdolności łączeniowej prądów zwarciowych, wyznaczenie i wyłączenie prądów krytycznych i koordynacja zabezpieczeń zwarciowych w układzie pojazd trakcyjny – podstacja trakcyjna. Wyniki analizy danych przedstawianych przez producentów wyłączników pokazują, że żaden z nich nie klasyfikuje produkowanych wyłączników jako jednego z typów: H, V lub S, zdefiniowanych w normie PN-EN 50123. Na podstawie pomiarów prowadzonych przez Instytut Kolejnictwa jest możliwe określenie typu wyłączników szybkich prądu stałego przeznaczonych do systemu 3 kV DC, produkowanych przez czołowe firmy europejskie. Za wyłącznik typu V można uznać jedynie wyłącznik typu DCN. Wyłącznikiem typu H jest wyłącznik serii BWS, natomiast parametry wyłączników typu UR40. Kolejną „niedoskonałością” norm zawierających wymagania dla wyłączników szybkich prądu stałego, jest wytyczna dotycząca obwodu zwarciowego. W obwodzie tym powinny występować jedynie indukcyjność i rezystancja. Natomiast w warunkach rzeczywistych w obwodach zwarciowych, w których pracują wyłączniki szybkie występują pojemności, np. w postaci urządzeń wygładzających w podstacjach trakcyjnych lub filtrów wejściowych w pojazdach trakcyjnych. Analizując wyniki badań zwarciowych można stwierdzić, że załączenie urządzenia wygładzającego spowoduje wydłużenie czasu wyłączania o około 10%. W wyniku późniejszego wyzwolenia oraz oscylacyjnych zmian prądu zwarciowego, wartość maksymalnego ograniczonego prądu zwarcia zwiększa się o około 15%. Wyłączanie prądów krytycznych wiąże się ze stosunkowo długotrwałym paleniem łuku na stykach wyłącznika. Czas palenia się łuku przy wyłączaniu prądów o małej wartości jest od kilkunastu do kilkudziesięciu razy dłuższy, niż w przypadku wyłączania prądów zwarciowych. Przez ten czas, który może dochodzić do kilku, a nawet kilkunastu sekund, na działanie łuku są narażone styki wyłącznika, rożki łukowe i komora łukowa. Powoduje to znaczną erozję łukową tych elementów. Normy nie definiują w jakim czasie prądy krytyczne powinny być wyłączane oraz nie określają jaką wartość prądów krytycznych należy przyjmować jako wynik badań. Uzyskanie selektywności wyłączeń prądów zwarciowych i przetężeniowych powstających w taborze jest możliwe wówczas, gdy wyłącznik taborowy wyłączy prąd zanim zostanie wyzwolony wyłącznik w podstacji trakcyjnej lub w kabinie sekcyjnej. Nastąpi to tylko w przypadku, gdy wyłącznik taborowy ograniczy prąd do wartości niższej od poziomu wyzwolenia wyłącznika podstacyjnego. Wystąpi to w przypadku, gdy stromość wzrostu prądu zwarciowego będzie na tyle mała, że wyłącznik taborowy zacznie ograniczać prąd zanim osiągnie on poziom wyzwalania wyłącznika szybkiego w podstacji. Wartość graniczna di/dt, przy której prąd zwarciowy będzie wyłączany tylko przez wyłącznik taborowy, zależy od czasu własnego otwarcia wyłącznika w pojeździe, jego zdolności ograniczania prądu i różnicy pomiędzy wartościami nastaw wyłączników taborowego i podstacyjnego. Wyniki symulacji, analiz i badań pokazują, że obecnie nie jest możliwe uzyskanie każdorazowo selektywności wyłączeń prądów zwarciowych w taborze. Największy zakres selektywności można uzyskać w przypadku zastosowania w taborze próżniowych wyłączników serii DCN-L i DCU.

4

The injector location impact on the fuel combustion process in a direct gasoline injection system

63%

Sidorowicz M. , Pielecha I.

|

tom R. 57, nr 2

19--29

EN

The article contains an analysis of the fuel dose combustion phenomena and exhaust emissions in a direct injection system of an SI engine for variable injector location in the combustion chamber. The research performed is a continuation of the research presented in the article CE-2018-104. The tests were performed using the AVL Fire 2017 simulation environment. 27 injector placement combinations in three planes were analyzed: axial distance from the cylinder axis, injector depth relative to the head and angular position relative to the cylinder axis. An optimal solution was chosen, taking into account the significance of individual indicators. It was shown that the greatest impact in terms of the most advantageous combustion process indicators is the injector setting depth in the combustion chamber cavity, while the distance from the cylinder axis is of secondary importance. The smallest changes in the combustion and emission factors values are seen with the change of the injector placement angle (in the value range used in this study).

5

The proposal of the calculation algorithm predicting the real vehicle fuel consumption

63%

Pielecha I. , Sidorowicz M.

Journal of Mechanical and Transport Engineering

|

2017

|

tom Vol. 69, No. 3

63--69

EN

In the present times energy saving is one of the most challenging tasks, faced by the modern society. The automotive industry experiences it to a very high extent, not only because of the obvious facts about consuming fossil fuels (which are limited), but also because it attracts common attention of the society itself. The automotive industry is being forced by the authorities to limit the fuel consumption of the produced vehicles by means of new legislation (RDE measurements, WLTP, progressing limitation of the internal combus-tion engines for driving vehicles, etc.). Although the knowledge about the fuel and energy consumption is very rich, there are still aren’t many representative procedures to predict the fuel consumption of a vehicle. The paper tries to collect the knowledge of the physical laws applied to describe vehicle motion, present commonly available technology (GPS) and simulation calculation methods to develop a tool to accurately predict the real vehicle fuel consumption.

PL

Obecnie oszczędzanie energii jest jednym z największych wyzwań, które stawiane jest nowoczesnemu społeczeństwu. Przemysł motoryzacyjny doświadcza go w wielkim stopniu, nie tylko z powodu oczywistego faktu zużywania paliw kopalnych (których ilości są ograniczone), ale również dlatego, że przyciąga to ogólną uwagę samego społeczeństwa. Przemysł motoryzacyjny jest zmuszany do ograniczania zużycia paliwa z produkowanych pojazdów przez nowe przepisy legislacyjne (pomiary drogowe, postępujące ograniczanie silników spalinowych do napędu pojazdów, itd.). Mimo tego, że wiedza na temat zużycia paliwa i energii jest bardzo bogata, nadal nie ma wielu reprezentatywnych procedur do przewidywania zużycia paliwa przez pojazd. W artykule podjęto próbę opisu ruchu pojazdu z wykorzystaniem dostępnej powszechnie technologii GPS oraz obliczeniowych metod symulacyjnych w celu opracowania narzędzia do poprawnego przewidywania rzeczywistego zużycia paliwa przez pojazd.

6

Simulation study of the injectior location impact on the combustion process thermodynamic indicators of a spark ignition combustion engine

63%

Sidorowicz M. , Pielecha I.

|

tom Vol. 70, No. 1

39--50

EN

This article is an introduction to the comprehensive study of the impact of fuel injectors placement for an internal combustion SI engine with direct gasoline injection. Ultimately, the study will focus on the applications for a fuel supply system simultaneously injecting two liquid fuels, which will help identify the qualitative and quantitative phenomena related to fuel injection and combustion in a novel solution. Designing the system correctly requires performing simulator tests for simpler systems – with one injector placed in the combustion chamber. The article presents a study of the change in angular position of the injector as well as a change of its location in the combustion chamber.

PL

Artykuł jest wstępem do kompleksowych badań wpływu umiejscowienia wtryskiwaczy paliwa zasilającego silnik spalinowy o ZI wyposażony w bezpośredni wtrysk benzyny. Docelowo studium skupiać się będzie na wnioskach dotyczących układu zasilającego dwoma różnymi paliwami płynnymi równocześnie, co przyczyni się do zidentyfikowania jakościowego i ilościowego zjawisk związanych z wtryskiem i spalaniem w nowatorskim rozwiązaniu. Poprawne zaprojektowanie układu wymaga przeprowadzenia badań symulacyjnych dotyczących układów prostszych – z jednym wtryskiwaczem umieszczonym w komorze spalania. W artykule zaprezentowano studium obejmujące zmianę kątowego położenia wtryskiwacza oraz jego zmianę położenia w komorze spalania.

7

Pomiary i diagnostyka wiązki laserowej jako narzędzia wytwarzania

51%

Sidorowicz M. , Reiner J. , Baraniecki T.

Pomiary Automatyka Kontrola

|

2012

|

tom R. 58, nr 1

105-108

PL

Omówiono podstawowe dla jakości procesu parametry wiązki laserowej takie jak: długość Rayleigha; przewężenie wiązki; współczynniki jakości K, M2 i BPP; rozkład gęstości mocy oraz kaustykę. Opisano metody pomiarowe wiązek dużej mocy bazujące na wirującej igle pomiarowej oraz akwizycji obrazu przez matrycę CCD/CMOS. Przedstawiono wyniki pomiarów wykonanych aparaturą FocusMonitor firmy Primes dla systemów obróbkowych wyposażonych m.in. w lasery: diodowy 4 kW, dyskowy 2 kW oraz gazowy CO2 2 kW. Przeanalizowano uzyskane wyniki oraz powtarzalność pomiarów. Pokazano charakterystyczne problemy będące skutkiem aberracji w torze optycznym - astygmatyzm wiązki i zjawisko "focus shift" oraz omówiono najczęstsze wady systemów laserowych.

EN

Laser beam as a machine tool for manufacturing has to keep its parameters just as classic mechanical machine tools. The paper describes the following laser beam parameters essential for processing quality: Rayleigh length; beam waist; K, M2 and BPP beam quality factors; power density distribution and beam caustic [2]. The main parameters are presented in Fig. 1. Actual measurement methods for the listed above laser beam parameters that comply with the ISO 11146 recommendations are described. That concerns scanning the laser beam with a rotating tip [9] as a first method and acquiring the image of the laser beam intensity distribution projected on the CCD or CMOS photosensitive matrix [10] as a second method. Principles of both methods are shown in Fig. 2. Different laser machine systems equipped with, i.a.: 4 kW diode laser, 2 kW disc laser, 2kW CO2 laser has been measured by Primes FocusMonitor and analysed (Tab. 2) The measurement repeatability has been calculated for a specified setting of a P=1 kW disc laser beam emission and presented in Tab. 3. Characteristic problems caused by optical path aberrations - astigmatisms (Fig. 4) and focus shift (Fig. 5) as well as other common laser systems failures are discussed.

8

Calcium binding proteins in the development of central nucleus of amygdaloid body - a morphometric and immunohistochemical study

38%

Sidorowicz M. , Dziewiatkowski J. , Morys J. , Berdel B. , Maciejewska B. , Sloniewski P. , Zegarska Z.

|

nr 4