Preferencje help
Widoczny [Schowaj] Abstrakt
Liczba wyników

Znaleziono wyników: 4

Liczba wyników na stronie
first rewind previous Strona / 1 next fast forward last
Wyniki wyszukiwania
help Sortuj według:

help Ogranicz wyniki do:
first rewind previous Strona / 1 next fast forward last
1
EN
The experimental and computed liquid heat capacity of an amorphous PLA was presented. The liquid heat capacity of PLA above the glass transition 333 K (60°C) is linked to the molecular motions and computed as the sum of vibrational, external (anharmonic), and conformational contributions. The largest contribution to the liquid heat capacity, Cp(liquid) of PLA comes from the vibrational motions calculated as the group and skeletal vibrational heat capacity. The external contribution to Cp(liquid) was calculated as a function of temperature from experimental data of the thermal compressibility and expansivity of the liquid state. The contribution of conformational heat capacity to the total heat capacity of an amorphous liquid PLA was calculated by fitting the experimental liquid heat capacity, after subtracting the vibrational and external parts, to the obtained heat capacity based on a one-dimensional Ising-type model with two discrete states. The parameters described in these states can characterise the macromolecule’s stiffness, cooperativity, and degeneracy. The computed and experimental data of Cp(liquid) showed good agreement at the investigated temperature region.
PL
W pracy przedstawiono eksperymentalna i obliczoną pojemność cieplną ciekłego amorficznego PLA. Pojemność cieplna cieczy PLA powyżej temperatury przejścia szklistego 333 K (60°C) jest powiązana z ruchami molekularnymi i została obliczona jako suma składników wibracyjnych, zewnętrznych (nieharmonicznych) i konformacyjnych. Największy wkład w pojemność cieplną cieczy, Cp(liquid) PLA, pochodzi z ruchów wibracyjnych, obliczonych jako pojemność cieplna wibracji grupowych i szkieletowych. Zewnętrzny wkład do Cp(liquid) został obliczony jako funkcja temperatury na podstawie danych eksperymentalnych z użyciem parametrów ściśliwości i rozszerzalności cieplnej cieczy. Wkład konformacyjnej pojemności cieplnej do całkowitej pojemności cieplnej amorficznego ciekłego PLA został obliczony przez dopasowanie eksperymentalnej pojemności cieplnej cieczy, po odjęciu części wibracyjnych i zewnętrznych, do otrzymanej pojemności cieplnej opartej na jednowymiarowym modelu typu Ising z dwoma dyskretnymi stanami. Parametry opisane w tych stanach mogą charakteryzować sztywność, kooperatywność i degenerację makrocząsteczki. Obliczone dane Cp(liquid) wykazały zgodność z danymi eksperymentalnymi w badanym zakresie temperatury.
EN
The publication presents the results of an analysis concerning the impact of the method of an effective impervious area (EIA) mapping in the simulation model on the runoff from urban catchment. The runoff volumes and flood volumes generated by heavy rainfall, causing the runoff from pervious area, were compared. Two EIA mapping variants were taken into account – first one, concerning reduction in imperviousness degree and, second one, directing the runoff from impervious to pervious area. The runoff calculations were made on basis of simulation results in SWMM5. For building the catchment model data of existing catchment with the area of nearly 80 hectares in Bydgoszcz was used. The value of the EIA was estimated on the basis of empirical formulas. The reduction in impervious area connected directly to the storm water sewer system from 40% to 10% of the total impervious area were considered. It has been shown that using the reduction in imperviousness degree for EIA mapping can lead to underestimation of runoff volume. The difference in runoff calculated for analyzed EIA mapping variants increases with the decrease in infiltration capacity of pervious area and is in large part transformed into a flood volume.
PL
W publikacji przedstawiono wyniki analizy wpływu sposobu wprowadzenia danych o efektywnej powierzchni szczelnej (EIA) do modelu symulacyjnego zlewni miejskiej na odpływ. Porównywano objętości odpływu oraz objętości wypływu na powierzchnię terenu generowane przez opad o znacznym natężeniu, skutkujący formowaniem spływu z powierzchni przepuszczalnych. Uwzględniono dwa warianty odwzorowania EIA – redukcję stopnia uszczelnienia i skierowanie spływu z powierzchni szczelnej na przepuszczalną. Obliczenia odpływu wykonano przy użyciu modelu symulacyjnego wykonanego w programie SWMM5. Wykorzystano dane rzeczywistej zlewni miejskiej o powierzchni blisko 80 ha znajdującej się w Bydgoszczy. Wielkość EIA oszacowano na podstawie formuł empirycznych. Rozpatrywano zmniejszenie powierzchni szczelnej podłączonej bezpośrednio do systemu kanalizacyjnego w zakresie od 10% do 40% łącznej powierzchni szczelnej (TIA). Wykazano, że wykorzystanie do odwzorowania EIA redukcji stopnia uszczelnienia może powadzić do zaniżenia objętości obliczonego odpływu. Różnica odpływu obliczonego dla analizowanych wariantów odwzorowania EIA rośnie wraz ze spadkiem zdolności infiltracyjnych powierzchni przepuszczalnych i w znacznej części jest transformowana w wypływ na powierzchnię terenu.
EN
In the presented paper the determination of the design rainfall duration for which the outflow from the urban catchment reaches maximum intensity and the evaluation of the relation between determined design rainfall duration and selected catchment characteristics were discussed. The analysis based on the outflow simulation results in SWMM5 obtained for eight existing urban catchment located in Bydgoszcz (Poland) with area ca. 35-280 ha. The calculations were made for the Euler hyetographs with the rainfall durations from 15 min to 360 min and the rainfall frequency of occurrence c = 2 years. For each catchment the relations between the catchment characteristics (total area, impervious area, length of the flow path and the longest flow time through the sewers) and the rainfall duration were determined. It was shown, that the design rainfall duration, represented by the Euler hyetograph, should be at least three times longer than the flow time through the catchment.
PL
W publikacji zaprezentowano wyniki analizy wpływu czasu trwania deszczu projektowego na wielkość maksymalnego odpływu ze zlewni oraz relacje między tym czasem a wybranymi charakterystykami zlewni (całkowitą powierzchnią, powierzchnią nieprzepuszczalną, długością drogi przepływu przez zlewnię i najdłuższym czasem przepływu przez sieć kanalizacyjną). Analiza obejmowała symulacje odpływu w programie SWMM5 dla ośmiu istniejących zlewni miejskich lokalizowanych w Bydgoszczy o powierzchniach od ok. 35 ha do ok. 280 ha. Symulacje przeprowadzono przy wykorzystaniu hietogramu Eulera o czasie trwania deszczu od 15 min do 360 min i częstości przewyższenia deszczu c = 2 lata. Dla każdej zlewni zbadano zależność między charakterystykami zlewni i czasem trwania deszczu. Wykazano, że czas trwania deszczu projektowego, reprezentowanego przez hietogram Eulera, powinien być co najmniej trzy razy dłuższy od najdłuższego czasu przepływu przez zlewnię.
EN
The polylactide-valsartan systems with a mass ratio of 20 : 80, 50 : 50 and 80 : 20 were obtained and characterized by standard Differential Scanning Calorimetry (DSC). The isothermal physical aging process of polylactide-valsartan with a mass ratio of 50 : 50 was investigated at the aging temperature of 50°C and 70°C for different aging times. The enthalpy of relaxation values for each of the aging times and for all investigated components were determined experimentally and fitted to the Kohlrausch-Williams-Watts equation.
PL
Otrzymane układy polilaktydu z walsartanem w stosunkach masowych 20 : 80, 50 : 50 i 80 : 20 poddano analizie metodą różnicowej kalorymetrii skaningowej (DSC). Scharakteryzowano proces starzenia fizycznego mieszaniny polilaktyd-walsartan w stosunku masowym 50 : 50, prowadzony w temperaturze 50 i 70°C w różnym czasie. Z pomiarów doświadczalnych dla każdego czasu starzenia wyznaczono entalpię relaksacji, a następnie dopasowano otrzymane wielkości do równania Kohlrauscha-Williamsa-Wattsa.
first rewind previous Strona / 1 next fast forward last
JavaScript jest wyłączony w Twojej przeglądarce internetowej. Włącz go, a następnie odśwież stronę, aby móc w pełni z niej korzystać.