Preferencje help
Widoczny [Schowaj] Abstrakt
Liczba wyników

Znaleziono wyników: 15

Liczba wyników na stronie
first rewind previous Strona / 1 next fast forward last
Wyniki wyszukiwania
Wyszukiwano:
w słowach kluczowych:  shear wall
help Sortuj według:

help Ogranicz wyniki do:
first rewind previous Strona / 1 next fast forward last
PL
W artykule opisano metodę sprawdzania stanu granicznego nośności i ugięcia ściany wykonanej w technologii szkieletu drewnianego ze współpracującym poszyciem, poddanej działaniu obciążenia poziomego. Przedstawione procedury obliczeniowe wymagają od inżyniera, aby sięgał po zagraniczne wytyczne, często z krajów Ameryki Północnej. Jak wykazano, ich interpretacja bywa niespójna. Proces projektowania uzupełniono analizą numeryczną konstrukcji. Opisano metodę doboru parametrów modelu numerycznego, a wyniki odniesiono do obliczeń inżynierskich. Model MES posłużył do ujawnienia obrazu wytężenia konstrukcji i wyeliminowania błędnych rozwiązań konstrukcyjnych.
EN
The paper presents the procedure for checking the load bearing capacity and deflection of the wood framed shear wall with sheathing, subjected to a horizontal load. The applied calculation procedures force a modern engineer to reach for foreign guidelines, often from North American countries. Their interpretation is inconsistent, as it is presented. The design process was supplemented with a numerical analysis of the structure. The method of selecting the parameters of the FEM model was described, and the results were referred to the engineering analysis. The FEM model was used to reveal the stress image in the structure and to eliminate inappropriate design solutions.
EN
The seismic performances of 28 geometrically similar concrete shear walls reinforced with basalt fiber-reinforced polymer (BFRP) bars were simulated using a mesoscale modeling approach. In the modeling, concrete heterogeneities were explicitly described, and the interaction between BFRP bars and surrounding concretes was also considered. The influences of shear depth, shear span ratio and vertical reinforcement ratio on the failure of shear walls were investigated. The simulation results indicated that with the increase of shear depth, the failure modes were basically the similar, while the nominal shear strength decreased significantly, namely, the presence of size effect was demonstrated. The shear wall would exhibit different failure modes as the shear span ratio varies. Moreover, it was found that the vertical BFRP bar presented an ignorable influence on the failure mode, while the increase of vertical reinforcement ratio would obviously improve the shear strength of BFRP-RC shear wall. Finally, the present simulated shear strengths were compared with some available size effect laws and some codes.
EN
In some regions of the world subjected to frequent severe earthquakes, such as Algeria, attention is focused on seismic design in order to assure the public welfare. When, for many countries most of the building consists of constructions of “self-steady frames” type system. The last seismic events have shown the inefficiency of such a type of to avoid evident disaster. On the other hand, the use of shear walls as “Lateral Load Resisting System” (LLRS) seems to be a good alternative. This study tries to confirm the requirement of shear walls in seismic zones by highlighting their beneficial effect on structures subjected to strong motions. For this purpose, a comparison is made between the two types using both linear and nonlinear analysis with a focus on two parameters which are of great im-portance, the base shear and the lateral drift in particular. Applications are made on two types of Reinforced Concrete (RC) multistory structures: with shear walls (dual systems) and without (w/o) shear walls (self-steady structures). The results permit to emphasize the need of shear walls as LLRS in seismic zones and confirm the restrictions imposed by the Algerian code, amongst others, concern-ing the use of self-steady frames system for structures in such area.
PL
W artykule przedstawiono wyniki badania ścian niezbrojonych i zbrojonych, z otworami różnych kształtów, wykonanych z silikatowych elementów murowych. Podstawowym celem przeprowadzonych eksperymentów było określenie wpływu zastosowanego zbrojenia na morfologię zarysowań oraz mechanizm zniszczenia. Wszystkie ściany wykonano z silikatowych elementów murowych z pionowymi drążeniami (grupa I wg PN-EN 1996-1-1:2013). Zbadano 12 ścian o zewnętrznych wymiarach l = 4,45 m, h = 2,45 m, t = 180 mm z otworami zróżnicowanymi pod względem kształtu i wymiarów. Do zbrojenia zastosowano stalowe kratowniczki typu EFZ 140/Z 140 type (typ Z1) oraz siatki z tworzywa sztucznego (typ Z2). Wykazano, że rozwój zarysowań zależał od wielkości otworu. W ścianach zbrojonych propagacja zarysowań była istotnie ograniczana.
EN
The article presents the results of tests of unreinforced and reinforced walls with openings of various shapes made of calcium silicate masonry units. The main aim of the conducted experiments was to determine the influence of the applied reinforcement on the cracking morphology and the failure mechanism. All walls are made of calcium silicate masonry elements with vertical traverses (group I according to PN-EN 1996-1-1:2013). 12 walls with external dimensions of l = 4,45 m, h = 2,45 m, t = 180 mm with openings of different shape and dimensions were constructed and tested. Steel trusses of the EFZ 140/Z 140 type (type Z1) and plastic meshes (type Z2) were used for reinforcement. It was shown that the development of cracking depended on the size of the opening. In reinforced walls, the propagation of scratches was significantly limited.
PL
W artykule przedstawiono wyniki badań ścian zbrojonych z otworami o rożnym kształcie wykonanych z silikatowych elementów murowych. Określono wpływ zbrojenia na zależność naprężenie ścinające – kąt odkształcenia postaciowego oraz wartość naprężeń rysujących i niszczących. Wykonano i zbadano 12 ścian o zewnętrznych wymiarach l = 4,45 m, h = 2,45 m, t = 180 mm z otworami zróżnicowanymi pod względem kształtu i wymiarów. W przypadku wszystkich zbrojonych modeli stopień zbrojenia elementów wynosił ρ = 0,07 (> ρmin = 0,05). Ściany badano przy wstępnych naprężeniach ściskających σc = 0,1; 1,5 lub 0,75 N/mm2. Wykazano istotny wpływ zbrojenia na sztywność ścian oraz wartość analizowanych naprężeń w chwili zarysowania i zniszczenia.
EN
The article presents the results of research on reinforced walls with openings of various shapes made of calcium-silicate masonry units. The main aim of the conducted experiments was to determine the influence of the applied reinforcement, on the relationship shear stress – shear strain angle and the value of cracking and ultimate stresses. 12 walls with external dimensions of l = 4,45 m, h = 2,45 m, t = 180 mm with openings of different shape and dimensions were constructed and tested. In all reinforced models, the element reinforcement ratio was ρ = 0,07 (> ρmin = 0,05). The walls were tested at the initial compressive stress of σc = 0,1; 1,5 or 0,75 N/mm2. The significant influence of the reinforcement on the wall stiffness and the values of the analyzed stresses at cracking and ultimate was demonstrated.
6
Content available remote Design and performance parameters of shear walls: a review
EN
Reinforced concrete (RC) walls are used in buildings to provide lateral stiffness and strength against lateral forces like earthquake, wind etc. Shear walls are one of the most important lateral load-resisting systems in high-rise buildings. This paper provides an overview of not only reinforced concrete (RC), but also composite shear walls. The paper focuses on four inter-related review areas, namely i) conventional shear walls with rectangular cross section, ii) coupled shear walls, iii) composite shear walls, and iv) shear walls with opening(s). Behavior of shear walls which are the most damaged structural elements during earthquake and the parameters affecting this behavior are evaluated in this paper. However, this paper presents the available information about the design and performance parameters of shear walls.
7
Content available remote Zarysowanie i zniszczenie ścian skrępowanych ścinanych poziomo
PL
W artykule przedstawiono wyniki naprężeń rysujących i niszczących sześciu ścian skrępowanych ścinanych poziomo wykonanych z elementów murowych z ABK. Wymiary zewnętrzne ścian wynosiły: grubość t = 0,18 m; długość l = 4,43 m; wysokość h = 2,49 m. Ściany badano przy wstępnych naprężeniach ściskających σc = 0,1; 0,75 i 1,0 N/mm2. Analizowano wartości naprężeń rysujących i niszczących w odniesieniu do wyników badań ścian niezbrojonych, zbrojonych stalowymi kratowniczkami i siatkami z tworzywa sztucznego.
EN
The paper presents the results of cracking and ultimate shear stresses of 6 confined walls made of AAC masonry units. The external dimensions of the walls were: thickness t = 0.18 m; length l = 4.43 m; height h = 2.49 m. The walls were tested at initial compressive stresses equal to σc = 0.1; 0.75 and 1.0 N/mm2. The values of cracking and ultimate shear stresses were analyzed in relation to the results of tests of unreinforced walls, walls reinforced with steel trusses and plastic grid.
8
Content available remote Morfologia zarysowań ścian skrępowanych ścinanych poziomo
PL
W artykule przedstawiono wyniki badań ścian skrępowanych (6 modeli) wykonanych z elementów murowych z autoklawizowanego betonu komórkowego (ABK). Wymiary zewnętrzne ścian wynosiły: grubość t = 0,18 m, długość l = 4,43 m, wysokość h = 2,49 m. Ściany badano przy wstępnych naprężeniach ściskających σc = 0,1; 0,75 i 1,0 N/mm2. Skrępowanie wykonano w postaci dwóch zewnętrznych pionowych rdzeni i dwóch poziomych rygli, które zazbrojono zgodnie z wymaganiami PN-EN-1996-1-1. Analizowano morfologię zarysowań ścian i mechanizm zniszczenia elementów.
EN
The paper presents the results of confined (6 walls) made of masonry elements with AAC. Overall dimensions were: thickness t = 0.18 m, length l = 4.43 m and the height of h = 2.43 m. The walls were tested at initial compressive stresses perpendicular to the plane of the bed joints σc = 0,1; 0,75; and 1,0 N/mm2. In the confined models two external vertical cores and two horizontal beams were made, which were reinforced in accordance with the requirements of PN-EN-1996-1-1. The morphology of cracking and the mechanism of destruction were analyzed.
PL
W artykule zaprezentowano wyniki badań dziesięciu ścian (1× h × t = 4,43 × 2,43 × 0,18 m), wykonanych z elementów murowych z ABK, poddanych obciążeniom ścinającym. W ścianach wykonano trzy typy otworów (A, B i C), zróżnicowanych pod względem kształtu i wymiarów. Elementy badano przy zróżnicowanych wstępnych naprężeniach ściskających. Analizowano wpływ wstępnych naprężeń ściskających na odkształcenia postaciowe w chwili zarysowania oraz deformacje postaciowe uzyskane przy największych naprężeniach ścinających. Przedstawiono określoną empirycznie sztywność ścinania ścian z otworami także w funkcji wstępnych naprężeń ściskających.
EN
The article presents of own results of the 10th walls (1 × h × t = 4.43 × 2.43 × 0.18 m) subjected to shear loads made of AAC masonry units. Three types of openings (A, B and C) were formed in the walls, different in terms of shape and dimensions. The elements were tested at different initial compressive stresses. The results of the research were analyzed in terms of the influence of initial compressive stresses on the non-dilatational strain angle at the time of cracking and the deformations angle obtained at the highest shear stress. Empirical shear stiffness of the wall with openings is also presented as a function of initial compressive stresses.
PL
Oprócz mechanizmu zarysowania i zniszczenia ścian usztywniających z otworami praktyczne znaczenie mają także wartości naprężeń rysujących i niszczących. Przeanalizowano wyniki badań własnych dziesięciu ścian o długości 1 = 4,43 m, wysokości h = 2,43 m oraz grubości t = 180 mm. Ściany z trzema typami otworów (A, B i C) badano przy zróżnicowanych wstępnych naprężeniach ściskających. Otrzymane wyniki badań ścian analizowano pod względem zależności naprężenie – odkształcenie oraz wpływu wstępnych naprężeń ściskających.
EN
Apart from the mechanism of cracking and destruction of shear walls with openings the values of cracking and ultimate stresses have practical significance. The results of own tests of 10 walls with length 1 = 4.43 m, height h = 2.43 m and thickness t = 180 mm are analyzed. Walls with three types of holes (A, B and C) were tested at different initial compressive stresses. The obtained wall test results were analyzed in terms of stress and strain relations obtained and the effect of initial compressive stresses.
11
Content available remote Badania ścian usztywniających z otworami, wykonanych z ABK
PL
W artykule zaprezentowano wyniki badań dziesięciu ścian wykonanych z elementów murowych z autoklawizowanego betonu komórkowego (ABK), podzielonych na cztery dwuelementowe serie. W pierwszej serii oznaczonej jako HOS-AAC zbadano 4 elementy (modele referencyjne) pozbawione otworów. W pozostałych trzech seriach ścian zróżnicowano kształt otworów oznaczonych umownie jako A, B i C. Scharakteryzowano zmianę morfologii zarysowań oraz mechanizm zniszczenia. W kolejnym artykule przedstawione zostaną pozostałe efekty istotne z praktycznego punktu widzenia.
EN
This paper demonstrates the author's own results from tests performed on ten masonry units made of autoclaved aerated concrete. The tests were performed in four series of two elements. The first series denoted as HOS-AAC included four elements (the reference elements) without openings. In remaining three series, we used walls with different opening shapes denoted by convention as A, B and C. The failure mechanism and changes in cracking morphology were described. The next part will present the remaining results that are relevant from the practical point of view.
EN
Shear walls are the most commonly used lateral load resisting systems in high rises. They have high plane stiffness and strength which can be used to simultaneously resist large horizontal loads while also supporting gravity loads. Hence it is necessary to determine effective and ideal locations of shear walls. Shear wall arrangement must be absolutely accurate, if not, it may cause negative effects instead. In this project, a study has been carried out to determine the effects of additions of shear walls and also the optimum structural configuration of multistory buildings by changing the shear wall locations radically. Four different cases of shear wall positions for G+10 storey buildings have been analyzed by computer application software ETABS. The framed structure was subjected to lateral and gravity loading in accordance with the Indian Standards provision and the results were analyzed to determine the optimum positioning of the shear walls.
PL
Ściany oporowe są prawdopodobnie jednym z najczęściej stosowanych systemów bocznego obciążenia w średnich i wysokich budynkach. Charakteryzują się one wysoką sztywnością płaszczyzny oraz wytrzymałością. Mogą one wytrzymać duże poziome obciążenia oraz obciążenie grawitacyjne. Zastosowanie ścian oporowych staje się obecnie nieuniknione w przypadku konstrukcji wielokondygnacyjnych. Stąd też bardzo istotne jest określenie skutecznego, efektywnego i idealnego położenia ściany oporowej w budynkach. Układ ściany oporowej musi być bardzo dokładny, bo jeśli nie, może powodować negatywne skutki. Prawidłowo zaprojektowane budynki ze ścianami oporowymi dały bardzo dobre wyniki podczas ostatnich trzęsień ziemi. Ściany oporowe gwarantują dużą wytrzymałość i sztywność budynków, zgodnie z kierunkiem ich orientacji, co znacznie zmniejsza boczne kołysanie budynku, a tym samym ogranicza możliwość uszkodzenia konstrukcji i jej zawartości. Ściany oporowe w regionach o wysokiej aktywności sejsmicznej wymagają specjalnych detali. Przepisy dotyczące detali monolitycznych konstrukcji żelbetowych i konstrukcji ze ścian oporowych zostały opisane w IS 13920 (1993). Po trzęsieniu ziemi w Bhuj, które miało miejsce w 2001 roku, kodeks ten stał się obowiązkowy dla wszystkich konstrukcji w strefach III, IV i V.
EN
This paper presents the application of a new steel–concrete bond model on a reinforced concrete shear wall, experimentally tested during the French National Project CEOS.FR. The proposed results include both global (evolution of the force as a function of the displacement for example) and local results (crack opening and spacing). A new post-processing method to compute these local properties even in a case of a complex crack pattern (oriented cracks for example) is proposed. It is based on the change in the sign of the bond slip between steel and concrete. The simulated results are in a good agreement with the experiment and validate the developments. Finally, the interest of including a specific steel–concrete bond model in the finite element simulation is highlighted, compared to classical “no-slip” relation.
EN
The paper presents the basic achievements of many years of scientific work of Professor Cholewicki on: load bearing capacity and deformability of the vertical joints in large panel buildings, the calculation methodology of shear walls, the impact of floor integrating character in the horizontal transfer interactions, the efficiency of the shear connections in composite precast concrete structures, design concepts skeletal precast RC structures in accidental situation (progressive collapse) and the principles of design and diagnosis of buildings subjected to paraseismic soil tremors in mining areas.
PL
W pracy przedstawiono podstawowe osiągnięcia wieloletniej pracy naukowej Profesora Cholewickiego w zakresie: nośności i odkształcalności złączy pionowych w budynkach wielkopłytowych, metodyki obliczeniowej ścian usztywniających, wpływu integrującego charakteru tarczy stropowej w przenoszeniu oddziaływań poziomych, efektywności zespolenia w prefabrykowanych konstrukcjach typu beton-beton, koncepcji projektowania szkieletowych konstrukcji żelbetowych z uwagi na możliwość wystąpienia sytuacji wyjątkowej (katastrofy postępującej) oraz zasad projektowania i diagnozowania budynków poddanych oddziaływaniom wstrząsów parasejsmicznych na terenach górniczych.
first rewind previous Strona / 1 next fast forward last
JavaScript jest wyłączony w Twojej przeglądarce internetowej. Włącz go, a następnie odśwież stronę, aby móc w pełni z niej korzystać.