Wyniki wyszukiwania - BazTech

1

Rozbudowa klimatyzacji centralnej w Lubelskim Węglu „Bogdanka” SA

Banasiak W., Marcinek K.

Wiadomości Górnicze

|

2013

|

R. 64, nr 11

680--683

PL

W artykule omówiono problemy zapewnienia właściwych warunków klimatycznych w wyrobiskach podziemnych kopalni. Do niedawna w kopalni „Bogdanka” wymagane warunki klimatyczne zapewniano z zastosowaniem jedynie klimatyzacji lokalnej. W ostatnim okresie (maj 2011 r.) w polu „Stefanów” oddana została do eksploatacji instalacja klimatyzacji centralnej, początkowo o mocy 5 MW rozbudowanej w 2013 r. do 6 MW mocy chłodniczej. Pomyślne efekty pracy tej stacji oraz wzrastające problemy z zapewnieniem poprawnych warunków klimatycznych również w innych rejonach kopalni, były podstawą decyzji o budowie podobnej stacji klimatyzacyjnej w polu głównym w „Bogdance”.

EN

The article discusses the problems of ensuring the proper climatic conditions in underground workings of the mine. Until recently, „Bogdanka" mine provided respective climatic conditions with the use of a local air conditioning only. In the latest period (May 2011) in the „Stefanów" mining area the central air conditioning installation was put into operation, initially with the power of 5 MW, expanded in 2013 to 6 MW of cooling power. The successful results of operation of this station and the growing problems with ensuring of the required climatic conditions also in other parts of the mine were the basis for the decision taking to construct a similar air conditioning station in the central mining area of „Bogdanka" mine.

2

Heat power determination of Dv-290 refrigerator’s evaporator on the basis of thermodynamic parameters of inlet air

Nowak B., Kuczera Z.

Archives of Mining Sciences

|

2012

|

Vol. 57, no. 4

911--920

EN

The present paper introduces a method for calculating the thermal power of DV-290 mining air cooler’s evaporator. The power usually differs from the nominal power given by the manufacturer. The thermodynamic parameters of cooled air are not obtained as a result of in situ measurements, but in indirect manner that is by determining the evaporation and condensation’s pressure values of R407C refrigerant. The pressure dependencies formulated as a function of air enthalpy at the evaporator’s inlet were obtained using calculations of a computer program which solves the system of equations describing heat and mass transfer in the refrigerator’s compressor on the basis of previous measurements of air performed before and after its cooling. The obtained dependencies are demonstrated in a graphical (fig. 2 and fig. 3) and analytical (the regression equations (19) and (20)) manner, the values of correlation coefficients are also presented. For the known evaporation and condensation pressure values of the refrigerant, and thus for its basic physical parameters the complete thermal power of the evaporator was determined, that is its: air cooling overt power, dehumidification occult power, temperature, relative humidity and specific humidity of air after its cooling. In addition, using the mentioned method, the capacity of DV-290 refrigerator’s evaporator is provided for the given thermodynamic parameters of air before cooling, along with air thermodynamic parameters after cooling.

PL

W pracy zaproponowano metodę obliczania mocy cieplnej parownika górniczej chłodziarki powietrza DV-290. Moc ta zazwyczaj jest różna od mocy znamionowej podanej przez jej producenta. Wymaganą znajomość parametrów termodynamicznych schłodzonego powietrza otrzymuje się, nie jak dotychczas w wyniku ich pomiarów in situ, lecz drogą pośrednią wyznaczając najpierw wartości ciśnień parowania i skraplania czynnika chłodniczego R407C. Odpowiednie zależności tych ciśnień w funkcji jednostkowej entalpii powietrza na wlocie parownika otrzymano, na podstawie wcześniejszych pomiarów parametrów powietrza przed i po jego schłodzeniu, z obliczeń utworzonym programem komputerowym rozwiązującym układ równań opisujący wymianę ciepła i masy w chłodziarce sprężarkowej. Uzyskane zależności przedstawiono w sposób graficzny (rys. 2 i rys. 3) oraz analityczny - równania regresji (19) i (20), podając też wartości współczynników korelacji. Dla znanych wartości ciśnień parowania i skraplania czynnika chłodniczego, a więc także i jego podstawowych parametrów fizycznych, korzystając z wymienionego programu komputerowego, wyznaczono, w funkcji jednostkowej entalpii powietrza na wlocie parownika, całkowitą jego moc cieplną z podziałem na moc jawną ochładzania powietrza, utajoną moc osuszania powietrza, temperaturę, wilgotność względną i wilgotność właściwą powietrza po jego ochłodzeniu. Podano też, dla przykładowych zadanych parametrów termodynamicznych powietrza przed jego schłodzeniem obliczone wspomnianą metodą, moce parownika chłodziarki DV-290 oraz parametry termodynamiczne powietrza po schłodzeniu.

3

Możliwości wykorzystania lodu zawiesinowego w klimatyzacji kopalń podziemnych

Szlązak N., Obracaj D., Piergies K.

Górnictwo i Geologia

|

2011

|

T. 6, z. 3

183-197

PL

W chłodnictwie aktualnie rozwija się technologia wykorzystywania lodu zawiesinowego i jego transportu do wymienników ciepła. Stan badań naukowych nad przepływem i wymianą ciepła ogranicza się przede wszystkim do instalacji o mocy od kilku do kilkudziesięciu kilowat. W artykule przedstawiono charakterystykę lodu zawiesinowego, sposoby jego wytwarzania oraz wady i zalety jego wykorzystywania w chłodnictwie przemysłowym. Zwrócono uwagę na próby jego wykorzystywania w kopalniach afrykańskich. Omówiono zasadę obliczania strat ciśnienia w rurociągach transportujących lód zawiesinowy. Przedstawiono czynniki wpływające na opory przepływu. Podkreślono brak w dotychczasowych badaniach weryfikacji doświadczalnej zasad obliczania oporów przepływu w rurociągach o dużych średnicach. Zwrócono również uwagę na brak zasad obliczania wymiany ciepła w wymiennikach o dużych mocach chłodniczych. W artykule przedstawiono najlepsze, zdaniem autorów, zależności pozwalające na obliczanie strat ciśnienia. Przedstawiono również wyniki obliczeń strat ciśnienia w rurociągach o różnych średnicach przy różnej prędkości przepływu lodu zawiesinowego. Na podstawie uzyskanych wyników potwierdzono możliwości jego wykorzystania w klimatyzacji kopalń. Lód zawiesinowy może w przyszłości stanowić chłodziwo w systemach klimatyzacji kopalń. Wskazano kierunki dalszych badań nad zastosowaniem tej technologii w klimatyzacji kopalń.

EN

At present in cooling systems, a technology for using ice slurry and its transport to heat exchangers is being developed. The research into heat flow and exchange is limited, first of all, to systems of power ranging from a few to several kilowatt. This article presents the methods for producing ice slurry as well as its advantages and disadvantages in refrigeration industry. Theoretical basics connected with calculating flow resistance through pipelines are discussed. The possibility of using it in mine cooling systemsis determined on the basis of the calculation results. The directions of further research into using this technology in mine cooling systems are also emphasized.

4

Mathematical description of media parameters changes in the compression refiigerator

Nowak B., Filek K.

Archives of Mining Sciences

|

2009

|

Vol. 54, no 1

13-34

EN

This work concerns the compression refrigerator of air with membrane heat exchangers: the evaporator, water-cooled condenser and internal regenerative exchanger. On the basis of balances of the enthalpy of air, refrigerant and water, and mass of steam in the air, equations of mathematical description determined during the operation of the membrane's exchangers were introduced. They are treated like the elements with agglomerated character in which media parameters are subjected to the abrupt changes. That equations form a system, which is a mathematical model of the compression refrigerator of air in the determined condition after complemented the compressor's equation (the isentropic compression was accepted) and expansion valve's equation (the isentropic expansion was accepted). On the basis of created model, the exemplary calculations of: temperature and humidity of cooled air in the evaporator, temperature and dryness degree of R507 refrigerant in the whole cycle in the refrigerator and temperature of water in the condenser were made for the refrigerator with R507 refrigerant; receiving results were put together in the table.

PL

Praca dotyczy poprawy cieplnych warunków pracy w podziemnych wyrobiskach górniczych za pomocą schładzania powietrza chłodziarką sprężarkową z wewnętrznym regeneracyjnym wymiennikiem ciepła (zwanym krócej dochładzaczem). Dla stanu ustalonego wyprowadzono równania opisujące działanie wymienników przeponowych– parownika, skraplacza i dochładzacza, traktowanych jako elementy o charakterze skupionym, w którychzmiany parametrów mediów (powietrza, wody i czynnika chłodniczego) podlegają skokowym zmianom. Równania parownika utworzono w oparciu o bilanse entalpii: chłodzonego powietrza – równanie (7) dlachłodzenia suchego bądź (12) dla chłodzenia z kondensacją zawartej w powietrzu pary wodnej, przepony– równanie (15) i parującego czynnika chłodniczego – równanie (19) oraz bilans masy pary wodnej w powietrzu. Do wyprowadzenia równań skraplacza wykorzystano bilanse entalpii: wody chłodzącej– równanie (25), przepony – równanie (28) i skraplającego się czynnika chłodniczego – równanie (32). Podobnie dla dochładzacza utworzono bilanse entalpii: pary czynnika chłodniczego – równanie (37), przepony – równanie (40) i ciekłego czynnika chłodniczego – równanie (44). Układ tych równań uzupełniono równaniami sprężarki (45) i zaworu rozprężnego (46). Przy wyprowadzaniu równań matematycznego opisu chłodziarki przyjęto założenia: ciśnienie, temperatura i stopień suchości czynnika chłodniczego nie zmieniają się w przewodach łączących poszczególne części chłodziarki, w całej chłodziarce ciśnienie czynnika chłodniczego przyjmuje tylko dwie wartości: niższą wartość ciśnienia parowania p0 w parowniku (od wylotu zaworu rozprężnego poprzez parownik i parową część dochładzacza do wlotu sprężarki) i wyższą wartość ciśnienia kondensacji pk w skraplaczu (od wylotu sprężarki poprzez skraplacz i cieczową część dochładzacza do wlotu zaworu rozprężnego), wymiana ciepła w parowniku zachodzi jedynie między czynnikiem chłodniczym, a chłodzonym powietrzem, wymiana ciepła w skraplaczu zachodzi jedynie między czynnikiem chłodniczym, a wodą chłodzącą, wymiana ciepła w dochładzaczu zachodzi jedynie między gazową, a ciekłą fazą czynnika chłodniczego, pomija się opór cieplny przepon parownika, skraplacza i ochładzacza, w skraplaczu następuje kondensacja całej pary czynnika chłodniczego, w zaworze rozprężnym temperatura czynnika chłodniczego obniża się do temperatury parowania w parowniku tf 0, w sprężarce zachodzi idealna przemiana izentropowa, w zaworze rozprężnym zachodzi idealna przemiana izentalpowa, wentylator tłoczący powietrze do parownika podnosi jego temperaturę, nie zmieniając jego wilgotności właściwej. Po wyeliminowaniu z równań temperatur przepon wymienników, zastąpieniu współczynników przejmowania współczynnikami przenikania ciepła i użyciu w zapisie średnich logarytmicznych różnic temperatur w wymiennikach przeponowych, otrzymano matematyczny opis chłodziarki w formie równań (45)÷(53), przy czym równania (47) i (48) wchodzą w skład układu równań alternatywnie. Opis matematyczny uzupełnia układ równań (68) mieszania się na wylocie parownika strugi powietrza chłodzonego i niechłodzonego (ma to związek z zastosowaną metodą współczynnika bocznikowania – bypass factor), a w przypadku mokrego chłodzenia powietrza dodatkowo równanie (67). Dla zobrazowania ilościowych zmian parametrów mediów biorących udział w wymianie ciepła, wykonano w oparciu o utworzony model matematyczny przykładowe obliczenia. Jako wyniki obliczeń podano między innymi: temperaturę i wilgotność powietrza schłodzonego na wylocie parownika, temperaturę czynnika chłodniczego (R507) w całym jego obiegu w chłodziarce oraz jego stopień suchości przed parownikiem, temperaturę ogrzanej wody na wylocie skraplacza, wyliczone z zależności (69)÷(73) moce cieplne wymienników przeponowych (parownika, skraplacza i dochładzacza).

5

Zmiana temperatury i wilgotności właściwej powietrza przepływającego wzdłuż frontu górniczego w ścianach z klimatyzacją lokalną

Słota K.

Przegląd Górniczy

|

2005

|

T. 61, nr 3

16-23

PL

W artykule przedstawiono metodę postępowania przy prognozowaniu temperatury i wilgotności właściwej powietrza przepływającego przez wyrobisko ścianowe. Do weryfikacji metody posłużyły pomiary przeprowadzone w ścianie z zainstalowanymi ścianowymi chłodnicami powietrza

EN

The procedure method at forecasting of temperature and specific humidity of the air flowing through the longwall working is presented. Measurements carried out in the longwall with installed air coolers have been used to verify the method.