Wyniki wyszukiwania - BazTech

1

Charakterystyka sił hydrodynamicznych a elementy zamykające zaworu bezpieczeństwa

Skrzypacz Janusz, Jaszak Przemysław, Bieganowski Marcin, Szulc Przemysław, Rogula Janusz, Zańko Łukasz, Wojtynek Robert, Jochemczyk Szymon

Pompy, Pompownie

|

2020

|

nr 1

30--33

PL

W artykule przedstawiono metodykę wyznaczania charakterystyki sił hydrodynamicznych, działających na elementy zamykające zaworu bezpieczeństwa, przy wykorzystaniu numerycznej mechaniki płynów CFD. Omówiono również wpływ charakterystyki na finalną konstrukcję i pracę zaworu.

2

Nowoczesne zabezpieczenia aparatów ciśnieniowych przed niekontrolowanym wzrostem ciśnienia

Celarek A.

Inżynieria i Aparatura Chemiczna

|

2018

|

Nr 2

25--28

PL

Przedstawiony przegląd nowoczesnych zabezpieczeń może być wykorzystany przy projektowaniu eksploatacji i bezpiecznym użytkowaniu urządzeń ciśnieniowych. Prezentuje płytki i głowice bezpieczeństwa zabezpieczające aparaty ciśnieniowe przed nagłym, zmiennym lub niekontrolowanym wzrostem ciśnienia. Stanowią one alternatywę dla powszechnie stosowanych zaworów bezpieczeństwa. Kombinacja z zastosowaniem połączenia płytki bezpieczeństwa z zaworem bezpieczeństwa jest optymalnym rozwiązaniem gwarantującym całkowitą szczelność układu. W przypadkach toksycznego medium ma to szczególne znaczenie dla ochrony środowiska.

EN

The presented review of modern protection can be applied in the designing of operation and safe use of pressure equipment. Shallow plates and safety heads protecting the pressure equipment against sudden, variable or uncontrolled pressure increase are presented. They are an alternative to commonly used safety valves. A combination of safety plate with safety valve represents the optimal solution guaranteeing complete tightness of the system. This is important for environmental protection in case of toxic media.

3

Redukcja hałasu z instalacji przemysłowych czyli tłumiki wydmuchu pary

Bogusławski G., Karczewski J., Kopania J.

Energetyka Cieplna i Zawodowa

|

2018

|

Nr 7

14--19

PL

Praktyczne wykorzystanie pary w urządzeniach i instalacjach wymaga zastosowania określonych zabezpieczeń, m.in. zaworów bezpieczeństwa czy zaworów rozruchowych. Umożliwiają one zrzut pary z instalacji do atmosfery, czemu towarzyszy jednak uciążliwy, niebezpieczny dla otoczenia hałas. Można go zredukować za pomocą odpowiednio dobranych i zaprojektowanych tłumików wydmuchu pary.

4

Analiza przypadku zaistniałych wstrząsów w trakcie eksploatacji ściany w aspekcie pracy obudowy ścianowej

Stoiński K., Szurgacz D.

Przegląd Górniczy

|

2017

|

T. 73, nr 8

8--17

PL

Opisano przypadek ściany 6 w pokładzie 409 KWK Wujek ruch Śląsk, w której wystąpiły wstrząsy o energii o dwa rzędy większej od prognozowanej. Pomimo tak znacznych różnic pomiędzy prognozą a rzeczywistością nie zanotowano jakichkolwiek uszkodzeń. Autorzy podjęli próbę wyjaśnienia przypadku, z którego wnioski będzie można wykorzystać w przygotowaniu obudów dla następnych ścian, stanowić również będą pomoc dla konstruktorów i producentów obudów. Przedmiotowa obudowa Hydrotech 19/36 POz powstała z modernizacji obudowy Fazos 12/28 POz w drodze zastosowania nadstawki 0,7 m, wymianie stojaka jednoteleskopowego (ø 0,2 m z przedłużaczem mechanicznym) na dwuteleskopowy (ø 0,25/0,2/ 0,138 m z cieczą w tłoczysku drugiego stopnia) oraz wymianę hydrauliki sterującej. Tak powstała konstrukcja z pełnym powodzeniem zapewniła bezpieczną pracę ściany w bardzo trudnych i nieprzewidzianych warunkach górniczych.

EN

The case study describes the longwall no. 6 seam no. 409 in Wujek Śląsk Hard Coal Mine, where the registered energy of tremors was two times higher than it had been projected. Despite such significant differences between the projected and real values, the only registered damage included the roof support. The authors have attempted to explain the case conclusion of which could be used in the preparation of supports for further longwalls, and can help designers and manufacturers of the support. The subject Hydrotech 19/36 Poz roof support is a modernized Fazos 12/28 POz roof support with the application of 0.7 m top section, replacement of a single telescopic leg (ø 0.2 m, mechanical extension) with a double telescopic one (ø 0.25/0.2/0.138 m with liquid in the piston rod of the second degree) and replacement of the hydraulic control system. This design has successfully secured safe operation of the longwall excavated in harsh and unforeseen mining conditions.

5

Wydajność masowa „źródła zasilania” sprężarki wyporowej podstawą doboru zaworów bezpieczeństwa w myśl obowiązujących przepisów i norm

Golus S.

Technika Chłodnicza i Klimatyzacyjna

|

2016

|

nr 6-7

239--244

PL

W prezentowanym artykule Autor podjął próbę wyjaśnia problemu właściwego doboru zaworów bezpieczeństwa dla chłodniczych sprężarek wyporowych, w szczególności pracujących w układach niskotemperaturowych. Jego zamierzeniem było stworzenie czytelnej, zrozumiałej i ostatecznej wersji procedury obliczania wydajności masowej „źródła zasilania” sprężarki, dla właściwego doboru lub wymiany zaworów bezpieczeństwa. Jak to obecnie się kształtuje, Autor omówił to w prezentowanej publikacji posługując się cytatami, obliczeniami, przykładami, wzorami z norm, wydruków oraz danych z publikacji książkowych. W jego ocenie niedomówienia i błędy powstają prawdopodobnie przy przyjmowaniu norm z UE, np. błędna interpretacja gęstości czynnika, wydajności skokowej sprężarki czy jej sprawności objętościowej, doprowadziły do różnych przeliczeń „źródła zasilania”, a tym samym doboru zaworów bezpieczeństwa.

EN

The paper deals with the problem of proper safety valves selection for positive-displacement compressors in refrigerating plants, especially in low-temperature systems. A right and clear procedure for the mass flow determination is given. Moreover, examples of currently used imperfect methods are mentioned and sources of misunderstandings and errors are identified.

6

Process characteristics of hydraulic legs equipped with safety valves at dynamic load caused by a mining tremor

Pytlik A.

Archives of Mining Sciences

|

2015

|

Vol. 60, no. 2

595--612

EN

The article presents process characteristics of hydraulic legs, a powered roof support and an individual roof support that are equipped with pressure relief valves and additional safety valves protecting the legs against dynamic loads caused by mining tremors. A two-telescopic hydraulic leg 330 type was tested using dynamic pile testing, equipped with a valve bank with pressure relief valve and an additional safety valve. The tests included the following models of safety valves described in references (Gwiazda, 1997; Irresberger et al., 2008) : slide-piston with a roller spring, seat-cone with gas spring, slide-piston with a roller spring, two-stage valve (a control valve and a main valve connected in one support). Using pressure charts in time function it is possible to determine how fast the amplitudes of pressure increase with the h height of a ram increase, thereby, Ek kinetic energy of ram’s stroke and p momentum impacting the leg equipped with the valve. Maximum pressure in the leg with the slide-piston valve raised to 64 MPa (with impact mass drop at h = 0.25 m) up to 129 MPa (h = 0.3 m) i.e. by 100%. Pressure increase to pmax = 158 MPa was noted during a test of the slide-piston leg equipped with the valve and with a drop of h = 0.5 m This poses a great hazard that can destroy the valve and therefore cause a loss of load-bearing capacity. Conducted research of SHC hydraulic legs of an individual roof support showed that (Pytlik & Pacześniowski, 2012; Pytlik & Rabsztyn, 2011) quick relief valves had higher efficiency than standard valves mounted in SHC legs, which resulted in lower pressure in the leg by 7 MPa. It has an essential importance for stability of leg’s cylinder and its sealing. The test of the leg with a valve battery was based on its dynamic load impacted by a ram (impact mass) of m1 = 4,000 kg relieved at the leg placed between a cross-bar of m2 = 3,300 kg and post’s foundation. Recording of p pressure of the fluid in its space under piston was made with sampling frequency of 9.6 kHz, Moreover, the research also included test of the same type of SHC leg with BZG-2FS battery (equipped with gas spring) using ram’s mass of m1 = 2,0000 kg and the cross-bass of m2 = 6,600 kg. The leg transferred the load, stroke type, of Ek = 29,5 kJ kinetic energy without any damages. A time-lapse analysis of photos showing the opening moment of the safety valve indicated that its opening had taken place 8 ms after the moment when the leg was impacted and indicated propagation of the hydraulic fluid stream’s front with maximum velocity of about 60 m/s, and maximum momentary intensity of fluid flowing through a bypass valve amounted to Qcmax = 683 l/min. The tests of work characteristics of safety valves (Pytlik, 2013, 2014) included valves with M40×2 terminal thread of the following designs: slide-piston – with three rows of fluid outlets, slide-piston – with two rows of fluid outlets, seat-cone – with a single row of fluid outlets. The tests of valves were conducted on the basis of capacity research methodology based on fluid increase of fluid stream caused by mass stroke impacting the leg equipped with the valve, up to twice the working pressure adjusted value of the valve. Such test simulates dynamic load of the hydraulic leg with the valve during mining tremors. Tests results of capacity and valve opening time may be used to determine yielding of an individual powered roof support and to optimize valve construction in order to improve capacity and working time. On the basis of carried out research concerning momentary intensity of Qc flow of safety valves with M40×2 terminal, it may be stated that the valves are characterised by a high level of capacity, presented on charts, and short working time – 3 up to 5 ms. The best technical parameters had a prototype seat-cone valve.

PL

W artykule przedstawiono charakterystyki pracy stojaków hydraulicznych, obudowy zmechanizowanej i indywidualnej, wyposażonych w zawory przelewowe oraz dodatkowe zawory bezpieczeństwa chroniące stojaki przed przeciążeniami dynamicznymi spowodowanymi wstrząsami górotworu. Badaniom przy obciążeniu dynamicznym, w kafarowym stanowisku badawczym, poddano dwuteleskopowy stojak hydrauliczny 320, wyposażony w stojakowy blok zaworowy z zaworem przelewowym oraz dodatkowym zaworem bezpieczeństwa. W badaniach wykorzystano zawory bezpieczeństwa opisane w literaturze (Gwiazda, 1997; Irresberger i in., 2008) o konstrukcji: suwakowo-tłokowej ze sprężyną walcową, gniazdowo-stożkowej ze sprężyną gazową, suwakowo-tłokowej ze sprężyną walcową, zaworu dwustopniowego (zawór sterujący oraz zawór główny połączone w jednej obudowie). Na podstawie wykresów ciśnienia w funkcji czasu można określić jak szybko rosną amplitudy pików ciśnienia ze wzrostem wysokości h spadku bijaka, a tym samym energii kinetycznej Ek udaru bijaka i pędu p w stojak z zaworem. Maksymalne ciśnienie w stojaku z zaworem o konstrukcji suwakowo-tłokowej wzrosło z ciśnienia o wartości 64 MPa (przy wysokości spadku masy udarowej h = 0,25 m) do 129 MPa (przy h = 0,3 m) – tj. o 100%. Podczas badanie stojaka z zaworem o konstrukcji suwakowo-tłokowej, przy wysokości spadku h = 0,5 m stwierdzono wzrost ciśnienia do wartości pmax = 158 MPa. Stanowi to poważne zagrożenie zniszczenia konstrukcji zaworu, a tym samym utraty podporności przez stojak obudowy. Na podstawie analizy charakterystyk pracy p = f(t) zaworów bezpieczeństwa, obrazujących zmiany wartości ciśnienia w podtłokowej przestrzeni dwuteleskopowego stojaka hydraulicznego 320 podczas obciążania dynamicznego można stwierdzić, że jedynie zawory o konstrukcji suwakowo-tłokowej (z dwoma rzędami otworów wylotowych) oraz gniazdowo-stożkowej, pracowały prawidłowo podczas wszystkich prób i nie wykazywały pulsacji ciśnienia. W przypadku zaworów o konstrukcji suwakowo-tłokowej (z jednym rzędami otworów wylotowych) oraz dwustopniowej, stwierdzono znaczne pulsacje ciśnienia, których skutkiem może być cykliczne przerywanie strugi cieczy w wyniku drgań tłoczka podlegającego z jednej strony naciskowi sprężyny, a z drugiej strony naciskowi wywołanemu ciśnieniem cieczy na wlocie strugi cieczy do zaworu. W przypadku zaworu dwustopniowego, przyczyna pulsacji może być związana z różnymi stałymi czasowymi dwóch zaworów – sterującego i głównego – umieszczonych w jednej obudowie. Prowadzi to do opóźnienia otwarcia zaworu (Sosnica, 2008), co jest główną przyczyną tego, że zawory dwustopniowe wykazują w badaniach dynamicznych dłuższe czasy otwarcia od zaworów konstrukcji jednostopniowej. Stwierdzone zjawisko powstawania pulsacji ciśnienia może w znacznym stopniu przyczyniać się do obniżenia trwałości stojaka oraz hydraulicznych elementów sterowania sekcji obudowy zmechanizowanej, podczas jej pracy w wyrobisku ścianowym, gdzie obciążenie dynamiczne sekcji wynika nie tylko ze wstrząsów górotworu, ale i z technologii wydobycia. Przeprowadzone badania stojaków hydraulicznych typu SHC obudowy indywidualnej wykazały (Pytlik i Pacześniowski, 2012; Pytlik i Rabsztyn, 2011), że szybkoupustowe baterie zaworowe miały większą skuteczność działania od standardowych baterii montowanych w stojakach SHC, co skutkowało zmniejszeniem ciśnienia w stojaku o 7 MPa. Ma to istotne znaczenie dla wytrzymałości cylindra stojaka oraz jego uszczelnień. Badanie stojaka z baterią zaworową polegało na jego dynamicznym obciążeniu poprzez opuszczenie bijaka (masy udarowej) o masie m1 = 4000 kg na stojak rozparty w stanowisku pomiędzy trawersą o masie m2 = 3300 kg, a podstawą stanowiska. Rejestrację ciśnienia p cieczy w jego przestrzeni podtłokowej wykonywano z częstotliwością próbkowania 9,6 kHz, Przeprowadzono również badanie tego samego typu stojaka SHC z baterią typu BZG-2FS (ze sprężyną gazową) przy użyciu masy bijaka m1 = 20000 kg i trawersy o masie m2 = 6600 kg. Stojak przeniósł bez zniszczenia obciążenie o charakterze udarowym o wartości energii kinetycznej równej Ek = 29,5 kJ. Analiza poklatkowa zdjęć obrazujących moment otwarcia zaworu bezpieczeństwa wykazała, że jego otwarcie nastąpiło po czasie 8 ms od momentu obciążania stojaka oraz propagację czoła wypływającej strugi cieczy hydraulicznej z prędkością maksymalną ok. 60 m/s, a maksymalne chwilowe natężenie przepływu cieczy przepływającej przez zawór przelewowy wyniosło Qcmax = 683 l/min. Podstawowym środkiem zabezpieczającym sekcję obudowy zmechanizowanej podczas zjawisk sejsmicznych, indukowanych działalnością górniczą, jest zawór bezpieczeństwa ograniczający ciśnienie w stojakach i podporach hydraulicznych (Gwiazda, 1997; Jacobi, 1981; Klishin i Tarasik, 2002; Stoiński, 1998;). Głównymi parametrami zaworów bezpieczeństwa są czas jego otwarcia oraz przepustowość, która rozumiana jest jako objętościowe natężenie przepływu (Pospolita, 204) cieczy przepływającej przez zawór. Do badań charakterystyk pracy zaworów bezpieczeństwa (Pytlik, 2013; Pytlik, 2014), wytypowano zawory z przyłączem gwintowym M40×2 o następujących konstrukcjach: suwakowo-tłokowej – z trzema rzędami otworów wylotowych cieczy, suwakowo-tłokowej – z dwoma rzędami otworów wylotowych cieczy, gniazdowo-stożkowej – z jednym rzędem otworów wylotowych cieczy. Badania zaworów przeprowadzono na podstawie metodyki badań przepustowości, która polega na impulsowym wzroście ciśnienia strumienia cieczy, wywołanym udarem masy w stojak z zaworem, do wartości 2 krotności ciśnienia roboczego na które nastawiony jest zawór. Taki rodzaj badania symuluje obciążenie dynamiczne stojaka hydraulicznego z zaworem podczas zjawiska tąpnięcia. Wyniki badań przepustowości i czasu otwarcia zaworów mogą być wykorzystane do wyznaczania upodatnienia sekcji obudowy zmechanizowanej oraz do optymalizacji konstrukcji zaworów w celu poprawy przepustowości i szybkości działania. Na podstawie przeprowadzonych badań chwilowego natężenia przepływu Qc zaworów bezpieczeństwa z przyłączem M40×2 można stwierdzić, że zawory te posiadają dużą przepustowość, którą zobrazowano na wykresach oraz krótki czas działania – od 3 do 5 ms. Najlepszymi parametrami technicznymi wykazał się prototypowy zawór konstrukcji gniazdowo-stożkowej.

7

Zawory rządzą... Zawory dla wielkiego i małego przemysłu

Chrzanowski H.

Utrzymanie Ruchu

|

2013

|

Nr 4

32--33

PL

Zawory są ważnym urządzeniem wszędzie tam, gdzie mamy do czynienia z przepływem gazów i cieczy pod ciśnieniem oraz o wysokiej temperaturze, a także w miejscach, gdzie różne substancje trzeba dozować. Podobnie jak w innych dziedzinach techniki, także i tu w sukurs tradycyjnym mechanizmom przychodzi elektronika oraz wiele nowoczesnych rozwiązań związanych z automatyką. Wszystko to w służbie efektywności oraz bezpieczeństwa.

8

Stanowiskowe badania przepustowości zaworów bezpieczeństwa stojaków obudowy zmechanizowanej przy impulsowym wzroście ciśnienia symulującym tąpnięcie

Pytlik A.

Przegląd Górniczy

|

2013

|

T. 69, nr 7

28--34

PL

Podstawowym środkiem upodatniającym sekcję obudowy zmechanizowanej podczas wstrząsu górotworu jest zawór ograniczający ciśnienie w stojakach i podporach hydraulicznych. Jednym z ważnych parametrów zaworów ograniczających ciśnienie, wpływającym na upodatnienie obudowy, jest jego przepustowość, która rozumiana jest jako natężenie przepływu cieczy przepływającej przez zawór przy zadanym ciśnieniu. W artykule przedstawiono opracowaną przez autora metodykę badań przepustowości (natężenia przepływu) zaworów ograniczających ciśnienie, oznaczonych w normie PN-EN 1804-3+A1:2012 jako typu A oraz zaworów bezpieczeństwa (zwanych upustowymi lub szybkoupustowymi), przeznaczonych szczególnie do pracy w warunkach zagrożenia tąpaniami. Metodyka ta uwzględnia możliwość występowania znacznie wyższych ciśnień niż ww. norma, tj. do 2-krotności ciśnienia roboczego, na które nastawiony jest zawór typu A (norma przewiduje maksymalny wzrost ciśnienia o wartości: 1,5-krotności dla kategorii zaworów 1a – do 60 l/min – oraz 1,2-krotności dla kategorii zaworów IV – powyżej 1000 l/min). Przepustowość zaworu wyznacza się na podstawie badania natężenia przepływu cieczy przy impulsowym wzroście ciśnienia o charakterze udarowym. Taki rodzaj badania symuluje obciążenie dynamiczne stojaka hydraulicznego z zaworem podczas tąpnięcia, dlatego wyniki badań przepustowości zaworów mogą być wykorzystane do wyznaczania upodatnienie sekcji obudowy zmechanizowanej. W artykule przedstawiono również wynika badań przepustowości zaworu bezpieczeństwa z przyłączem gwintowym M40×2 do mocowania w stojaku hydraulicznym.

EN

The basic medium to increase the flexibility of a powered support section during rock mass tremor is a valve which limits the pressure in hydraulic props and bearings. One of the most important parameters of pressure-limiting valves which increases the support flexibility is its flow capacity in the meaning of flow rate of liquids through the valve with a given pressure. This article presents the author’s methodology for research on flow capacity (flow rate) of the pressure-limiting valves marked in the PN-EN 1804-3+A1:2012 standard as A-type as well as safety valves (also called release or quick-release valves) particularly applied in conditions of tremor hazard. Contrary to the abovementioned standard, this methodology allows to expand the range of pressure values twice the working pressure adjusted for A-type valve (the standard provides the maximum increase of pressure by: 1.5 multiplicity of the permitted value for valve category 1a – to 601/min – 1.2 multiplicity of the value for valve category IV – over 1000 l/min). This methodology consists in the indication of valve flow capacity on the basis of the test on liquid flow rate by impulsive increase of the pressure with impact properties. This type of research can simulate the dynamic load of the hydraulic prop with a valve during a tremor. Therefore, the results of the valve flow capacity tests may be used for the indication of increased flexibility of the powered support.

9

Obliczenia tłumika hałasu wywoływanego przez wypływ gazu pod dużym ciśnieniem

Tarnogrodzki A., Szummer A.

Problemy Techniki Uzbrojenia

|

2011

|

R. 40, z. 119

133--136

10

Czy, który i kiedy zawór bezpieczeństwa zadziałał? Płytki pękające sygnalizacyjne RDA DN 1/2" do 1/4" do NH3, R404A firmy HANSEN, USA

Bojanowski W.

Chłodnictwo : organ Naczelnej Organizacji Technicznej

|

2007

|

R. 42, nr 5

38-40

PL

Zawór bezpieczeństwa po zadziałaniu zamyka się. Jednak nie ma gwarancji czy będzie on potem szczelny. Może też ulec zmianie jego nastawa. Ale czy, który i kiedy zawór zadziałał? Rozwiązaniem jest zamontowanie przed zaworem bezpieczeństwa płytki pękającej RDA z manometrem i presostatem firmy Hansen, USA. Natychmiast lokalizują i sygnalizują awarię. Poprawiają bezpieczeństwo instalacji chłodniczej i otoczenia. Pozwalają też uniknąć znacznych strat czynnika chłodniczego. Umożliwiają zwiększenie pewności ruchowej instalacji. Do zastosowania w przemysłowych instalacjach chłodniczych amoniakalnych i freonowych, szczególnie zautomatyzowanych bezobsługowych lub z częściową obsługą, czy też tylko pod nadzorem serwisanta. Do instalacji i urządzeń prostych oraz bardzo rozbudowanych, szczególnie z wspólnym przewodem odpływowym z wielu zaworów bezpieczeństwa lub z zaworami trudnodostępnymi. Do montażu przed zaworami bezpieczeństwa zabezpieczającymi zbiorniki, wymienniki itp. przed nadmiernym ciśnieniem, zamontowanych do przestrzeni parowej i upuszczających do atmosfery.

11

Zabezpieczenia siłowników hydraulicznych obudowy górniczej przed przeciążeniem dynamicznym

Gawliński M., Sysak Z.

Maszyny Górnicze

|

2006

|

R. 24, nr 3

13-16

PL

W artykule przedstawiono różne rozwiązania konstrukcyjne podpór hydraulicznych stosowanych w górnictwie. Omówiono działanie zaworów bezpieczeństwa stosowanych w hydraulicznych obudowach górniczych. Szczególną uwagę zwrócono na odpowiedni dobór cieczy roboczej i uwzględnienie jej jako elementu konstrukcyjnego układu.

EN

Different design solutions of hydraulic supports used in the mining industry were given in the paper. Operational principles of safety valves used in the powered roof supports were discussed. Special attention was paid to a proper selection of operational fluid and taking it to a design of the system.

12

Reducing the window of potential failure for emergencysShutdown and venting valves by automatic partial stroke

Laaksonen J.

Pomiary Automatyka Kontrola

|

2005

|

R. 51, nr 9 bis

184--187

EN

Safety engineers throughout the world are struggling with the problem of how to best comply with new and more stringent safety requirements. IEC requirements state that manufacturers must determine and document precise levels of safety and furnish quantifiable proof of compliance. In light of these requirements, manufacturing companies feel it is necessary to reassess their traditional safety loop testing procedures. In particular, they feel it is important to improve their safety valve testing procedures in order to drive costs down and improve plant safety.

PL

Inżynierowie do spraw zabezpieczeń na całym świecie borykają się z tym samym problemem jak najlepiej spełnić nowe i coraz bardziej restrykcyjne wymagania dotyczące bezpieczeństwa. Wymaganie IEC narzuca na producenta obowiązek określenia i precyzyjnego udokumentowania stopnia bezpieczeństwa wraz z dostarczeniem ilościowego świadectwa zgodności z wymaganiami. W świetle tych żądań producenci urządzeń odczuwają potrzebę przwartościowania tradycyjnych metod testowania procedur bezpieczeństwa. W szczególności istotne jest doskonalenie procedur testowania zaworów bezpieczeństwa celem tak zwiększenia bezpieczeństwa zakładów przemysłowych jak i obniżenia kosztów eksploatacyjnych.