are seldom. The scope of the paper is to present a developed calculation model of resistance for eccentrically loaded confined circular concrete columns. The model assumptions extend procedures of the ACI and Eurocode to the confined concrete case. In order to determine the resistance of columns in the form of the force-moment interaction diagrams, a special procedure is elaborated and described in detail. The peak stress and corresponding strain for axially loaded confined concrete is calculated using the Richart’s model. Then, an increase of ultimate strength capacity due to confinement is related to the axial strain level. The more the eccentricity, the less the confinement effect is engaged in the column resistance. The contribution of spiral reinforcement in the bearing capacity is the greatest in concentrically loaded columns and it vanishes at the point where axial strain in the concrete column is equal to zero, which initially governed the beneficial effect of the spiral reinforcement. A sample interaction diagram is obtained for the selected design case and compared with the diagram for unconfined column.

opisany przez A. Considére ponad 100 lat temu. Kolejne badania w tej dziedzinie dotyczyły między innymi wpływu ilości uzwojenia, klasy betonu, czasu przyłożenia obciążenia, stosowania zbrojenia niemetalicznego czy nowych modeli nośności. Zdecydowana większość badań, zarówno teoretycznych i eksperymentalnych, koncentruje się na ściskaniu osiowym. Badania uwzględniające różne wartości mimośrodu należą do rzadkich. Celem niniejszego artykułu jest zaprezentowanie opracowanego modelu obliczeniowego nośności przekroju skrępowanych słupów o przekroju kołowym z uwzględnieniem rosnącego mimośrodu, umożliwiającego wygenerowanie wykresów interakcji siły i momentu zginającego. W przedstawionym modelu maksymalne naprężenia i odkształcenia dla betonu skrępowanego, odpowiadające przypadkowi osiowego ściskania, obliczane są na podstawie modelu Richarta. Następnie, wpływ skrępowania na nośność słupa zostaje uzależniony od odkształceń w osi słupa εA. Dzięki temu spada on wraz ze wzrostem mimośrodu i zanika dla odkształceń w osi słupa równych zero. Wówczas początkowo znaczna wytrzymałość na ściskanie betonu skrępowanego fcc i odpowiadające jej odkształcenie εcc osiągają wartości jak dla betonu nieskrępowanego fco i εco. Podstawą opracowanego modelu są założenia prostokątnego rozkładu naprężeń ściskających w betonie, zgodności odkształceń oraz idealnej przyczepności między zbrojeniem a betonem, linowo sprężysta, a następnie idealnie plastyczna zależność pomiędzy naprężeniami a odkształceniami dla zbrojenia podłużnego, oraz sprężysto-plastyczna dla zbrojenia spiralnego przy rozciąganiu. Odkształcenie poprzeczne betonu skrępowanego jest trudne do dokładnego oszacowania. Przy wzrastającym obciążeniu, początkowo wartość współczynnika Poisson dla betonu pozostaje stała i wynosi 0.2. Przy wartości naprężenia równej w przybliżeniu 0.8 fco, zaczyna ona gwałtownie rosnąć do wartości odpowiadającej materiałowi nieściśliwemu, czyli 0.5. W związku z powyższym, dla potrzeb modelu, odkształcenie w zbrojeniu spiralnym εsL przyjęto równe połowie osiowego odkształcenia w słupie εA. Przedstawiona procedura generowania wykresów interakcji umożliwia uwzględnienie różnych średnic słupów, wytrzymałości betonu na ściskanie, granicy plastyczności stali, modułu sprężystości stali, ilości prętów, ich rozmiarów i położenia.