Wyniki wyszukiwania - BazTech

1

Zużycie stali perlitycznej w styku suchym i smarowanym na stanowisku

Bąkowski H., Krupa M.

Zeszyty Naukowe. Transport / Politechnika Śląska

|

2003

|

z. 48

75-82

PL

W ramach pracy przeprowadzono badania zużycia stali szynowej w gatunku 900A na stanowisku Amslera w układzie rolka-rolka, w styku toczno-ślizgowym w obecności, jak i przy braku medium smarnego. Stwierdzono, że zużycie w formie ubytku masy wzrasta wraz z czasem badania. Wielkość produktów zużycia jest większa w przypadku styku suchego niż w styku smarowanym.

EN

Research of wear of the rail steel in grade 900A on the Amsler stand in the roller-roller system in the rolling - sliding contact in the presence of water and without water as the lubrication medium has been carried out. It has been found the weight loss of tested steel increases with the research time. The size of products of wear is bigger in the dry contact then in the wet one.

2

Weryfikacja doświadczalna modeli zużycia tribologicznego w styku smarowanym.

Piekoszewski W.

Zagadnienia Eksploatacji Maszyn

|

2002

|

Vol. 37, nr 3

85-95

PL

W artykule zaprezentowano wyniki weryfikacji eksperymentalnej wybranych modeli prognozowania zużycia tribologicznego w styku smarowanym. W odniesieniu do zużycia w styku rozłożonym uzyskano tylko częściowe potwierdzenie - dla różnych stali - odwrotnie proporcjonalnej zależności zużycia od twardości (co występuje w wielu modelach - Archarda Rowe'a, Kragielskiego). Dla żeliwa i brązu, mimo ich mniejszej twardości do stali, stwierdzono niższą intensywność zużycia od wartości nawet dla stali łożyskowej. Ten wynik badań eksperymentalnych styku rozłożonego wskazuje na poważne luki w stanie wiedzy dotyczącej procesów tribologicznych zachodzących w obecności środka smarowego. W przypadku zużycia elementów skojarzonych w smarowanym styku skoncentrowanym liniowym stwierdzono dobrą korelację intensywności zużywania z wartościami bezwymiarowego parametru elastohydrodynamicznej warstwy smarowej. Określono wartości graniczne bezwymiarowego parametru grubości warstwy smarowej, po przekroczeniu którego przestaje on wpływać na zużycie.

EN

The problem of experimental verification of wear model prognostic dependencies were presented. The sources of problem are: a great number of tribological models and a lack of mathematical friction and wear models commonly accepted in engineering practice. The investigations were oriented on the most popular lubricated friction pairs i.e. conformal and non-conformal contacts. The experimental investigations - performed in lubricated conformal contact for various steels - shown the inversely proportional dependence between wear and hardness (it could be met in many models - e.g. in Archard, Rowe or Kragielski model). For specimens made of cast iron and bronze, in spite of their lower hardness than for steel, a lower values of wear intensity were recorded, even lower than for specimens made of bearing steel. The wear problem of lubricated conformal contact needs more detailed investigations - especially the research on synergic action between lubricants and friction couple materials. In case of friction pairs working in lubricated linear concentrated contact a good correlation between values of the wear intensity and the values of dimensionless EHL film thickness factor were found. The limiting values of dimensionless EHL film thickness factor were determined. For higher values of dimensionless factor the wear intensity is at constant minimal level. The limiting value of dimensionless film thickness factor for elastohydrodynamic film in linear contact is about 1,2. The main output of performed investigation is indication of dependence between wear intensity of rubbing specimens in lubricated non-conformal contact and lubricating film thickness calculated according to Dowson-Higginson equation. The introduction of dimensionless film thickness factor for calculation of tribological wear to engineering practice has a fundamental importance.

3

Opory ruchu w smarowanym styku rozłożonym i skoncentrowanym

Piekoszewski W., Szczerek M., Wiśniewski M.

Tribologia

|

2002

|

nr 2

579-592

PL

Przedstawione zostały modele tarcia smarowanych węzłów kinematycznych podane przez Rabinowicza i ten Boscha dla styku rozłożonego oraz Dowsona i Higginsona dla styku skoncentrowanego.

EN

The analysis of the model tribology equations for the friction coefficient given in the literature has been performed. The friction models for the distributed contact of Rabinowicz and ten Bosch and the one for the concentrated contact of Dowson and Higginson have been presented.

4

Stanowisko do badania tarcia ślizgowego w ruchu posuwisto-zwrotnym

Druet K., Łubiński J. I., Grymek Sz.

Journal of KONES

|

2002

|

Vol. 9, No. 1-2

72-79

PL

Skonstruowano urządzenie do badania tarcia ślizgowego, w styku smarowanym lub technicznie suchym, w ruchu prostoliniowym (posuwisto-zwrotnym), przy nastawnym poziomie wymuszeń, a także przy różnych sztywnościach układu prowadzącego próbkę bierną oraz układu zapewniającego docisk próbek. Przewidziano pomiar wartości wymuszeń, przemieszczenia próbki biernej (siły tarcia) oraz zużycia próbek.

EN

Among sliding friction testers a group can be distinguished with reciprocating linear motion of the friction couple. Popularity of this group of tribometers is caused by common presence of the particular type of motion in machines e.g. piston engines. This type test machine - TPZ Tribometer has been designed at the Chair of Machine Design and Maintenance of Technical University of Gdańsk for studying the lubricated or dry sliding friction under regulated agitating factors and different stiffnesses of passive specimen supporting system and loading system. The TPZ Tribometer is shown schematic in Fig.1 and photographed in Fig.2, 3 and 4. The upper specimen (1) is passive; It is fitted at the lower end of a push-rod (3) supported in linear roller bearings mounted in housing (5) attached through springs (9) to the tribometer frame (6). The springs are rectangular frames which are a few orders of magnitude stiffer in the vertical direction than horizontal. Various replacement frames allow for dynamics changes of the test set-up to. Changes are limited by the necessity of a rigid horizontal support of the upper specimen for proper friction contact. Load is exerted either by tensioning the spring (10) or by weights acting via a flexible lever on the push-rod. Lower specimen (2) is attached to a reciprocating slider (4), which is supported on linear roller bearings and frame (6). It is moved by crank (7) taking power from an AC frequency inverter drive through belt transmission. This provides computerised velocity adjustment. Slider displacement is measured with linear resistor (8) and supplied to computer as a feedback signal. The slider is equipped with semi-conductor temperature stabilizers (12), heating or cooling specimens by Peltier effect. Heat is transferred through ribs with forced convection. Specimens and/or lubricant temperatures are measured with thermocouples (13). Friction (upper specimen displacement) is measured with strain gauges on the elastic frames (9) supporting the push rod housing (5). Wear of both specimens (11) is measured in real-time as vertical displacement of push-rod (3) against frame (6). Tests confirm the fulfilment of design objectives. Basic operating envelope for TPZ Tribometer is: maximum stroke……………40 mm maximum load……………...1000 N sliding velocity range……….0.01….0,5 m/s temperature............................š 50°C relative to ambient temperature Programmable velocity changes and low minimum velocity and changeable dynamics of the test set-up make the rig an ideal tool for friction dynamics research.

5

Modelowanie tarcia w smarowanym styku elementów maszyn

Piekoszewski W., Wiśniewski M.

Problemy Eksploatacji

|

2001

|

nr 1

81-88

PL

Przeprowadzono analizę modelowych zależności prognostycznych dla występujących w literaturze modeli tribologicznych. Przedstawione zostały modele tarcia smarowanych węzłów kinematycznych podane przez Rabinowicza i ten Boscha dla styku rozłożonego oraz Dowsona i Higginsona dla styku skoncentrowanego.

EN

The analysis of the model tribology equotions for the friction coefficient given in the literature has been performed. The friction models for the distributed contact of Rabinowicz and ten Bosch and the one for the concentrated contact of Dowson and Higginson have been presented.

6

Modelowanie procesów zużycia tribologicznego styku smarowanego

Piekoszewski W., Wiśniewski M.

Problemy Eksploatacji

|

2001

|

nr 1

89-98

PL

Przeanalizowano najbardziej rozpowszechnione modele zużycia: Hallinga, Bayera, oraz Meyera i Klossa. Rozpatrzono także - co było możliwe dla styku skoncentrowanego liniowego i punktowego - model oparty na wyznaczaniu grubości elastohydrodynamicznej warstwy smarowej. Stwierdzono zasadnicze trudności z aplikacją znacznej części modeli zużycia do interpretowania wyników eksperymentów tribologicznych; w wielu zależnościach na intensywność zużywania występuje mianowicie duża liczba niemożliwych do wyznaczenia parametrów - nawet na poziomie molekularnym.

EN

The models of the wear in lubricated contacts given by Hailing, Bayer, Meyer and Kloss have been analysed. Furthemore - which was possible for the case of concentrated contact - the model based on the determination of the elastohydrodynamic film thickness has been taken into account.