Wyniki wyszukiwania - BazTech

1

Nowy system stropów zespolonych typu slim floor

Lewiński Paweł, Derysz Jerzy

Materiały Budowlane

|

2019

|

nr 4

35--36

PL

Nowo projektowane stropy typu slim floor składają się z belki zespolonej stalowo-betonowej połączonej z płytami prefabrykowanymi lub monolitycznymi. Płyty zostały oparte na dolnych półkach belki zespolonej tak, aby zapewnić płaską dolną powierzchnię stropu. Zespalające trzpienie żelbetowe zbrojone są prętami poziomymi przechodzącymi przez perforowane środniki belki i zakotwionymi w otworach płyt kanałowych. Przedmiotem badań w skali naturalnej wykonanych we współpracy z laboratorium badań wytrzymałościowych ITB były dwa typy stropów slim floor składających się z belki zespolonej i prefabrykowanych płyt stropowych. Wyniki doświadczalne i obliczeniowe wykazały zadowalającą zgodność.

EN

This type of the slim floor slab consists of newly constructed steel and concrete composite beam connected together with prefabricated or cast in situ floor slab. The slabs have been supported on lower flanges of the composite beam to provide a flat lower surface of finished floor slab. The studs have been devised as the set of horizontal rebars passing through the perforated webs of the beam and anchored in the circular openings of the hollowcore slabs. Two types of structures, each consisting of composite beam and the prefabricated floor slabs, have been the subject of full scale tests performed in cooperation with ITB strength tests laboratory. Experimental and computational results showed satisfactory consistence.

2

Sztywność łączników sworzniowych w elementach zespolonych stalowo-betonowych – zalecenia normy a wyniki badań

Niedośpiał M.

Czasopismo Inżynierii Lądowej, Środowiska i Architektury / Journal of Civil Engineering, Environment and Architecture

|

2017

|

z. 64, nr 1

395--406

PL

W niniejszym artykule przedstawiono zagadnienie sztywności sworzni główkowych w stropach zespolonych o płycie pełnej i płycie na blachach fałdowych. Norma projektowania konstrukcji zespolonych (Eurokod 4) sugeruje przyjęcie sztywności łącznika o średnicy 19 mm równej 100 kN/mm nie różnicując tej wartości ze względu na długość sworznia, stosunek grubości płyty w fałdzie do grubości ponad fałdą, czy wytrzymałości betonu. Analizując dostępny asortyment blach trapezowych stosowanych w stropach zespolonych zauważyć można, że powyższa wartość ma zastosowanie do bardzo wąskiej grupy blach z dostępnego asortymentu. Okazuje się, że dla większości z dostępnych profili blach należy wyznaczyć ją doświadczalnie. Sztywność sworznia będzie miała wpływ na charakterystykę M-Ø węzła (a tym samym na wartości sił wewnętrznych w przypadku stosowania węzłów podatnych) oraz na naprężenia w zbrojeniu (a tym samym na szerokość rys). W artykule zawarto przegląd badań dostępnych w literaturze i zamieszczono wyniki sztywności sworzni wyznaczone z krzywej siła – poślizg. Wyniki te mogą stanowić wskazówki i pomoc dla projektantów w przypadku analizy konstrukcji zespolonych.

EN

In this paper presents the problem of stiffness the headed studs in composite slabs are reported. The standard of composite structures (Eurocode 4) suggests a stiffness of the headed stud 19 mm connector equal to 100 kN/mm without differentiating the value due to the length headed stud, the ratio of slab thickness to the profiled steel sheeting height or concrete strength. Analyzing the assortment of profiled steel sheets used in composite slabs, it turns out that the above value can be applied to a very narrow set of profiled steel sheets. For other diameters of headed studs this value should be determined experimentally. The stiffness of headed stud will have an effect on the M-Ø characteristic of the joint (and thus the internal forces in the case semi-rigid joints) and the tension in the reinforcement bars (and thus the width of the cracks). The article provides an overview of research available in the papers and presents the results of stiffness studs derived from force - slip relationship. These results can provide guidance and assistance to designers in the analysis of composite structures.

3

Uwagi o obliczaniu szerokości rys w węzłach stropów zespolonych stalowo - betonowych

Knauff M., Niedośpiał M

Budownictwo i Architektura

|

2014

|

Vol. 13, nr 3

111--118

PL

W artykule przedstawiono wybrane zagadnienia dotyczące zarysowania rozciąganej płyty żelbetowej w węzłach stropów zespolonych stalowo – betonowych. Według normy projektowania konstrukcji zespolonych [1] do obliczania szerokości rys wykorzystuje się zasady normy konstrukcji żelbetowych [2]. Z zaczerpniętego z [2] wzoru, w którym wzięto pod uwagę zjawisko „tension stiffening”, według [1] otrzymuje się zaskakująco duże naprężenia w zbrojeniu płyty, zwłaszcza dla niewielkiego stopnia zbrojenia. W związku z tym w artykule zamieszczono i skomentowano wyprowadzenie tego zaskakującego wzoru – rozpatrzono także przypadek nie uwzględniony w normie. W [1] nie rozróżnia się zjawisk zachodzących w bezpośrednim sąsiedztwie słupa od zjawisk zachodzących w pewnym oddaleniu od słupa. W związku z tym, proponuje się stosowanie w analizach, podobnie jak w [2], obszarów typu D (D od słowa „discontinuity”) w bezpośrednim sąsiedztwie węzła oraz obszarów typu B (od Bernoulli) w pewnym oddaleniu od węzła. Wywody teoretyczne rozpatrzono na tle wyników badań eksperymentalnych.

EN

In this paper some aspects of the calculation of the width of cracks in joints of steel-concrete composite slabs are reported. The code concerning design of composite steel and concrete structures for the calculation of crack widths refers to the code of reinforced concrete structures. The application of the formula, which takes into account „tension stiffening”, seems to lead to surprising results - for the elements with small reinforcement ratio, the obtained stress is much greater than the stress calculated in classical way i.e. without tension stiffening. The authors present the derivation of this formula - the result corresponds to the formula in the code but in the paper an additional case is taken into account. Furthermore, the authors suggest to consider two types of areas as in the RC code. Type D (D from "discontinuity") should be analyzed in the close surrounding of the column and type B (B from Bernoulli) areas at some distance from the column.

4

Concrete bearing strength in strip connectors of steel-concrete composite structures

Furtak K.

Archives of Civil Engineering

|

2005

|

Vol. 51, nr 3

323-341

EN

The article presents formulae for calculation of concrete short term bearing strength, concrete fatigue bearing strength and concrete bearing strength after any number of load cycles Ni smaller than the limit number N (which leads to fatigue failure). The proposed ways of determining concrete bearing strength in perfobonds have been worked out on the basis of the author's own experiments. The quoted formulae are valid for the parameters of strip thickness, holes diameters and concrete class adopted in the research. They cannot be extrapolated beyond the extreme values of Fi (20 + 40 mm), t (12 + 20 mm) and Ad (360+ 600 mm2) used in the research. However, interpolation is possible in the range in-between the adopted maximum values. It should be noted that the given sizes are identical with those used in real elements composed with strip connectors. On the basis of the results of experimental tests presented it can be stated that the formulae for calculation of concrete fatigue strength cannot be used directly for the description of fatigue strength in steel perfobonds. Using the former ones the values of fatigue strength are underrated for smalI numbers of load cycles and most often overrated values of for high values of N are obtained.

PL

Podano wzory na obliczanie wytrzymałości doraźnej betonu na docisk, wytrzymałości zmęczeniowej betonu na docisk oraz wytrzymałości betonu na docisk po dowolnej liczbie cykli obciążenia Ni mniejszej od granicznej N (prowadzącej do zniszczenia zmęczeniowego). Podane propozycje określania wytrzymałości betonu na docisk w perforowanych listwach opracowano na podstawie wyników własnych badań doświadczalnych. Podane wzory są ważne dla przyjętych w badaniach parametrów dotyczących grubości listew i średnic otworów oraz klas betonu. Nie mogą być ekstrapolowane poza przyjęte w badaniach skrajne wartości Fi (20 - 40 mm) i t (12 - 20 mm) oraz Ad (360 - 600 mm2). Możliwa jest natomiast interpolacja pomiędzy podanymi wartościami skrajnymi. Warto jednak zauważyć, że podane wymiary są takie same jak przyjmowane w realnych elementach zespolonych z łącznikami listwowymi. Na podstawie przedstawionych wyników badań doświadczalnych można stwierdzić, że do opisu wytrzymałości zmęczeniowej w perforowanych listwach stalowych nie mogą być wprost zastosowane wzory do obliczania wytrzymałości betonu. Przy wykorzystaniu tych wzorów uzyskuje się zaniżone wartości wytrzymałości zmęczeniowej dla małych liczb cykli obciążenia oraz najczęściej zawyżone wartości dla dużych wartości N.