Wyniki wyszukiwania - BazTech

Ograniczanie wyników

Powiadomienia systemowe

Sesja wygasła!

Znaleziono wyników: 2

Liczba wyników na stronie

Wyniki wyszukiwania

Wyszukiwano:
w słowach kluczowych: stalowa obudowa łukowa

Sortuj według:

Ogranicz wyniki do:

Nośności odrzwi wybranych obudów łukowych

Hałat W.

Górnictwo i Geoinżynieria

2005

R. 29, z. 3/1

247-254

Przeprowadzone na 66 modelach badania numeryczne pozwoliły na określenie sposobu wyznaczania nośności odrzwi stalowych obudów łukowych. Przedstawiono wyniki obliczeń numerycznych dla trzech rodzajów kształtowników: V21, V25 i V29, oraz trzech typów odrzwi obudowy: ŁP8, ŁP9 i ŁP10. Każdy z modeli obudowy, oprócz obciążeń czynnych, został poddany czterem obciążeniom biernym, mającym za zadanie modelowanie oddziaływania górotworu na obudowę. W pracy zwrócono także uwagę na fakt, że pełne wykorzystanie nośności odrzwi obudowy uwarunkowane jest nie tylko wartością nośności łuków obudowy, za którą odpowiedzialna jest granica plastyczności stali, z której zostały one wykonane, ale zależy ono w równej mierze od wartości nośności złączy elementów odrzwi.

Numerical simulation based on 66 models allowed a bearing capacity of the steel arch support to be estimated. It has been shown some results of calculations for three types of profiles: V21, V25 and V29 and three sizes of the support: ŁP8, ŁP9 and ŁP10. Each of the support model was induced - besides of active loading - with four passive loadings modeling strata influence upon the support. It has been found that complete use of bearing capacity of the arch support depends not only on value of bearing capacity of the arch, what is connected with yield limit of steel, but it also equally depends on bearing capacity of joints of the arches.

Metoda szacowania nośności odrzwi obudowy stalowej łukowej w oparciu o teorię nośności granicznej

Domańska D.

Archives of Mining Sciences

2003

Vol. 48, nr 1

37-63

W artykule zaprezentowano nową, uproszczoną metodą szacowania nośności odrzwi obudowy ŁP opartą na teorii nośności granicznej, wiążącą nośność wymienionej konstrukcji ze wzglądu na wytrzymałość kształtownika i wymaganą nośność złącz z wybranymi czynnikami technicznymi, takimi jak: jakość podłoża, rodzaj kształtownika, wielkość odrzwi, zmienność granicy plastyczności stali i sposób przekazywania obciążenia. W ramach rozpatrywanego artykułu przedstawiono: - podstawowe wzory i definicje teorii nośności granicznej (wzory 1-8), sprawdzenie możliwości jej zastosowania przy wyznaczaniu nośności odrzwi stalowych wykonanych z kształtownika typu V (wzory 9-13), założenia przyjęte do obliczeń (rozdz. 2); - dane wejściowe niezbędne do analizy nośności odrzwi w oparciu o metodą nośności granicznej (równanie krzywej granicznej dla kształtowników typu V (wzór 16), charakter rozkładu prawdowpodobieństwa i współczynnik zmienności granicy plastyczności stali stosowanej do produkcji łuków obudowy ŁP (rozdz. 3.1)); - sposób określenia zależności teoretycznych na wartość momentu zginającego i siły podłużnej w odrzwiach w stanie równowagi granicznej, przyjęty tok postępowania przy szacowaniu nośności konstrukcji w oparciu o teorią nośności granicznej oraz weryfikacją przyjętej metody obliczeń na podstawie wyników badań stanowiskowych (rozdz. 3.2); - czynniki wpływające na wartości sił wewnętrznych powstających w odrzwiach - rozdz. 3.3.2 (tzn. moduł ściśliwości podłoża, pole przekroju poprzecznego kształtownika, szerokość odrzwi w świetle kształtownika, zmienność wartości oczekiwanej granicy plastyczności stali, długość obciążonego odcinka odrzwi odniesioną do rozpiętości odrzwi); - plan niezbędnych do realizacji eksperymentów obliczeniowych (tabl. 2), warianty i przypadki obliczeń różniące się sposobem podejścia do zjawisk wyboczenia łuku i zwichrzenia profilu kształtownika oraz uwzględnieniem zmienności granicy plastyczności stali (rozdz. 3.3.2); - model obliczeniowy zastosowany przy konstruowaniu formuł wiążących nośność odrzwi i powstającą w nich siłę podłużną z wybranymi czynnikami technicznymi, sposób i wyniki wyznaczania współczynników funkcji regresji liniowej (rozdz. 3.3.3); - wybór zależności zalecanych do wykorzystania praktycznego, pozwalających na wyznaczenie nośności i sprowadzonej nośności odrzwi ze wzglądu na wytrzymałość kształtownika oraz wymaganej nośności złącz i określenie bezpiecznego zakresu ich stosowania (rozdz. 3.3.4). Wyznaczenie współczynników regresji funkcji opisujących podstawowe parametry wytrzymałościowe odrzwi obudowy łukowej odbyło się po ich zamodelowaniu w stanie usztywnionym (tzn. bez zsuwu złącz), w warunkach działania obciążenia pionowego równomiernie rozłożonego na założonej szerokości: 0,2 sw, 0,6 sw i sw (sw- szerokość odrzwi w świetle kształtownika). Ponieważ rozważając rzeczywiste warunki pracy odrzwi charakteryzujące się możliwością zsuwu łuków wzglądem siebie należałoby je traktować jako konstrukcją podatną, nośność odrzwi rozważono nie tylko pod kątem zdolności do przejęcia obciążeń zewnętrznych przez kształtownik, lecz również w aspekcie wymaganej nośności złącz. Ostatni z wymienionych parametrów oszacowano podając wartość charakterystyczną siły podłużnej powstającej na długości złącza w chwili osiągnięcia przez przekrój kształtownika stanu równowagi granicznej (wzór 32), wychodząc z warunku równości nośności złącz i profilu decydującym o pełnym wykorzystaniu podporności odrzwi podatnych. Wartości otrzymane przy zastosowaniu rozpatrywanej metody są większe od uzyskanych na podstawie cytowanych w artykule normatywnych zasad projektowania. Prowadzi to do wniosku, że uwzględnienie przy projektowaniu konstrukcji własności plastycznych materiału pozwala na jego oszczędność. Pozostałymi cechami opracowanej metody są: - możliwość szybkiego i łatwego oszacowania nośności odrzwi obudowy ŁP w zakresie najczęściej występującej w praktyce zmienności czynników na nią wpływających, - łatwość jej adaptowana w odniesieniu do odrzwi o innej geometrii, wykonanych z innego profilu lub pracujących w innych warunkach.

A new simplified method for estimating load capacity of steel arch support based on the limit load capacity theory was presented in the article. In particular, the article contains: - main formulas and definitions of the limit load capacity theory (form. 1-8), verifying the possibility of using this theory for determining load capacity of steel arches made of section V (form. 9-13) and assumptions for calculations (ch. 2), - input data for the analysis of the load capacity of steel arches with regard to the limit load capacity method (limiting curve equation for sections V; kind of the probability distribution and value of variation coefficient of yield point of steel using for arches' ŁP production) (p. 3.1), - determination of the theoretical dependences of bending moment on longitudinal force in steel arches in the state of limit equilibrium, procedure of estimating the load capacity construction being accepted with regard to the limit load capacity theory and verification of the calculation method on the basis of stand tests results (p. 3.2), - factors influencing the values of the internal forces appearing in steel arches (p. 3.3.2): modulus of ground compressibility; cross-sectional area of section V; the width of steel arches clear section, the variability of the mean value of the yield point of steel, the length of the loaded steel arch segment referred to the arch span, - the calculation experiments' design (Table 2), variants and calculations cases varying in approach to arch buckling effects and section's plane surface stability in bending with regard to the variability of the yield point of steel (p. 3.3.2), - the calculation model used to create the formulas binding the load capacity of a steel arch and the longitudinal force arising in it with the selected technical factors; method and results of estimating linear regression coefficients (p. 3.3.3), - the selection of dependences for practical usage for estimating the load capacity and the reduced load capacity of steel arch with regard to the strength of the section and the required load capacity of joints and determining a safe range of their application (p. 3.3.4). Determination of the regression coefficients of the functions describing the basic strength parameters of the steel sets of the arch support was done by their modelling in the stiffened state (i.e. without the slide down of joints), in the action conditions of vertical load uniformly distributed on the width being assumed: 0,2 sw; 0,6 sw and sw (sw — width of the steel arch clear section). When taking into consideration the real working conditions of the steel arch, which are characterized by the possibility of the slide down of the arches to each other, the steel arch should be treated as a flexible structure. Therefore, the load capacity of steel arch was considered not only as the ability to carry the external loads by a section, but also as the required load capacity of joints. The load capacity of joints was determined by the characteristic value of the longitudinal force arising on the joint length at the moment of reaching the state of limit equilibrium by the section (form. 32). The values obtained with the use of the considered method are higher than the ones based upon the standard design principles cited in the article. Thus, when designing the steel arch support, taking into account the plastic properties of material makes the use of material more economical. Other features of the carried out method are: - the possibility of quick and easy estimating the load capacity of steel arch support ŁP in the range of the most common variability of the factors influenced it, - adaptation facility with respect to the steel arch sets with another geometry, made of another section and working under different conditions.