Wyniki wyszukiwania - BazTech

Ograniczanie wyników

Znaleziono wyników: 2

Liczba wyników na stronie

Wyniki wyszukiwania

Wyszukiwano:
w słowach kluczowych: stałe sprężyste

Sortuj według:

Ogranicz wyniki do:

Directions of extreme stiffness and strength in linear elastic anisotropic solids

Szeptyński P.

Mechanics and Control

2012

Vol. 31, no. 3

124--132

An investigation for directions of extreme - maximum or minimum - values of the longitudinal and transverse stiffness moduli as well as of the limit uniaxial and limit shear stresses in anisotropic linear elastic solids is performed in the paper. The cases of cubic symmetry (regular crystal system) and of volumetrically isotropic cylindrical symmetry (hexagonal crystal system with additional constraints) are considered. The systems of non-linear equations for the components of the versors of investigated directions are derived with use of the spectral decomposition of the elasticity (stiffness and compliance) tensors.

W pracy analizowany jest problem poszukiwania kierunków ekstremalnych - maksymalnych lub minimalnych - wartości modułów sztywności podłużnej i poprzecznej, jak również maksymalnego naprężenia normalnego w stanie jednoosiowym i naprężenia stycznego w czystym ścinaniu w anizotropowych ciałach liniowo sprężystych dla przypadków symetrii kubicznej (regularny układ krystalograficzny) oraz objętościowo izotropowej symetrii cylindrycznej (heksagonalny układ krystalograficzny z dodatkowymi więzami). Wyprowadzono, przy użyciu rozkładu spektralnego tensorów sprężystości (sztywności i podatności), układ nieliniowych równań na składowe wersorów poszukiwanych kierunków

Porównanie wybranych teorii sztywności kompozytów *FRP

Piekarski R.

Kompozyty

2006

R. 6, nr 1

26-31

W pracy rozpatruje się kompozyty typu *FRP, tzn. tworzywa sztuczne wzmocnione włóknem ciągłym ułożonym jednokierunkowo. Omówiono rozwój dwóch grup teorii sztywności tych materiałów, bazujących na mechanice technicznej (TM*) oraz na mechanice ośrodków ciągłych (MCM*). Na podstawie literatury podano wzory końcowe teorii TM1, TM2 oraz zaproponowano kolejną teorię TM3. Rozwinięto teorię quasi-ścisłą MCM3 poprzez wprowadzenie reprezentatywnej walcowej klatki kompozytu równoważnej objętościowo klatce heksagonalnej oraz wyznaczenie optymalnej postaci warunku zgodności w trzecim zadaniu typu Lame. Uzyskano dobrą zgodność wyników symulacji według teorii MCM3 z wynikami eksperymentalnymi. Porównano wartości stałych sprężystych kompozytów PFRP, GFRP, CFRP przewidywane według teorii TM1, TM2, TM3 z wartościami według teorii MCM3. Wykazano, że w makromechanice kompozytów *FRP stałe sprężyste E11\, v21 mogą być przewidywane według teorii TM1, natomiast stałe E22, v32, G12 powinny być przewidywane według teorii MCM3.

The article concerns *FRP composites, i.e. unidirectional long fibre - reinforced plastics. The following assumptions are made. A composite is a matrix - fibre two-phase material. Manufacturing technologies protect full contact between fibres and a matrix. Fibres, a matrix and a composite are treated as linearly elastic materials. A matrix is made of a duroplast and modelled as a uniform and isotropic material. A fibre is considered as a uniform and monotropic material. Fibres are rectilinear and packed uniformly in a hexagonal scheme. After homogenization, a composite is modelled as a uniform and monotropic material, with a monotropy axis coinciding the direction of fibres' alignment. The state-of-the art of two basic groups of stiffness theories of *FRP composites is described. The TM* theories are based on technical mechanics. The MCM* theories are based on mechanics of continuous media (theory of elasticity). Sets of final formulae related to the TM1 and TM2 theories are collected from references (Eqs (1, 2)). The TM3 stiffness theory is developed (Figs. 1-4, Eqs (3-6)). The MCM3 quasi-exact theory has been developed, via incorporating the real fibre volume ratio and deriving the optimal form of the compatibility condition in the 3rd Lame task. Three composites, PFRP, GFRP and CFRP, have been analysed. Prediction of values of the elastic constants of these composites from the MCM3 theory has been confirmed positively by the experimental data available (Table 1, Fig. 5). The predicted values of the elastic constants according to the TM1, TM2 and TM3 theories have been compared to the results obtained from the MCM3 theory (Table 2, Fig. 5). It has been pointed out that the E11, v21 elastic constants can be predicted from the TM1 theory whereas the E22, v32, G12 constants should be predicted from the MCM3 theory.