Wyniki wyszukiwania - BazTech

1

An examination of oil film thickness in a ball-on-disc assembly

Gałda L.

Tribologia

|

2016

|

nr 6

45--56

EN

The results of oil film thickness investigations in non-conformal contact in sliding pairs with modified surfaces are presented in the article. The investigations were realized on a ball-on-disc instrument with colorimetric interferometry. Balls were made from 100Cr6 steel of hardness 60–62 HRC. The diameter of balls was 19.05 mm. The tests were carried out at the applied loads of 20 N and 30 N. The glass disc rotated at speeds from 0.1 m/s to 0.2 m/s. At the highest speed (0.2 m/s) the highest maximum value of the oil film thickness of 217 nm was obtained. At 0.2 m/s, the oil film thickness was up to 82% greater than at 0.1 m/s. At 0.1 m/s the maximum oil film thickness values were 100–157 nm. The greatest maximum values of the oil film thickness were received by balls with the smaller surface height application in all of the studied cases.

PL

W artykule przedstawiono wyniki badań grubości filmu olejowego w styku skoncentrowanym w węzłach ślizgowych z modyfikowanymi powierzchniami roboczymi. Badania zrealizowano z wykorzystaniem urządzenia z węzłem typu kula–tarcza. Zastosowano kulki z materiału 100Cr6 o twardości 60–62 HRC. Średnica kulek wynosiła 19,05 mm. W wyniku realizacji określonych technologii powierzchnie kulek charakteryzowały się zróżnicowaną strukturą geometryczną. Próby prowadzono przy obciążeniu siłą równą 20 N oraz 30 N. W badaniach odwzorowujących pracę węzła ślizgowego ruch obrotowy realizowany został przez obrót szklanej tarczy. Prędkość tarczy zmieniano w zakresie 0,1 do 0,2 m/s co 0,02 m/s. Przy wyższych prędkościach poślizgu otrzymano największe maksymalne wartości grubości filmu olejowego wynoszące do 217 nm przy V = 0,2 m/s. Przy największej badanej prędkości poślizgu 0,2 m/s wartości grubości filmu olejowego były większe nawet o 82% w porównaniu z wartościami otrzymanymi przy V = 0,1 m/s. Przy prędkości V = 0,1 m/s maksymalne grubości filmu olejowego wynosiły 100–157 nm. Dzięki zastosowaniu kulek o mniejszej wysokości nierówności powierzchni otrzymano większe maksymalne wartości grubości filmu olejowego w porównaniu z wielkościami filmu ukształtowanego z wykorzystaniem kulek o większych nierównościach powierzchni.

2

Effect of model parameters on elastohydrodynamic lubrication line contact with non-Newtonian Carreau viscosity model

Mongkolwongrojn M., Wongseedakeaw K., Yawong S., Jeenkour P., Aiumpornsin C.

International Journal of Applied Mechanics and Engineering

|

2005

|

Vol. 10, no spec

255-261

EN

The compressible elastohydrodynamic (EHD) lubrication of two surfaces under line contact has been investigated in steady state operating conditions. The modified Reynolds equation with non-Newtonian fluids has been formulated using Carreau viscosity model. The simultaneous systems of modified Reynolds and elasticity equations with boundary conditions were solved numerically using Newton Raphson technique. The performance characteristics of the elastohydrodynamic lubrication under two surfaces in line contact were calculated and presented for varying the non-Newtonian Carreau viscosity model parameters. The pressure profile, film thickness profile, load capacity were investigated in both static and dynamic conditions. This simulation showed the significant effect of model parameters on elastohydrodynamic lubrication under heavy load conditions.

3

EHD lubrication of the worm gears teeth

Wiśniewski M.

Tribologia

|

2004

|

nr 6

39--51

PL

Przedstawiono rozwiązanie numeryczne problemu smarowania elastohydrodynamicznego dla przekładni ślimakowych. W przekładniach tych geometria i kinematyka zazębienia są bardzo skomplikowane; w każdym punkcie styku w polu przyporu występują różne wartości zastępczego promienia krzywizny i średniej prędkości stycznej współpracujących flanek zębów, przy czym są one zależne od chwilowego położenia kątowego ślimaka. W pierwszym etapie pracy wyznaczone zostały linie styku zębów ślimaka (z najczęściej występującym profilem ewolwentowym) i ślimacznicy, które - dla jednego z przypadków obliczeniowych - zostały przedstawione na Rys. 1. Dalej obliczono dla reprezentatywnych punktów styku w polu przyporu ich parametry geometryczne i kinematyczne. Dla tych linii styku, podzielonych na odcinki elementarne (Rys. 2) określone zostały też parametry kątowe, m.in. istotny w dalszych obliczeniach kąt tau między normalną do płaszczyzny styku xi i osią ślimaka z. W modelu obliczeniowym wielkością wyznaczaną było przesunięcie osiowe ślimaka hx, związane z lokalną grubością warstwy smarowej h0 określonej wzorem (1). Do wyznaczenia wartości hx wykorzystano warunek (3) równowagi sumy generowanych w styku nośnych sił EHD i przyłożonego obciążenia zewnętrznego. Dla elementarnych sił nośnych przyjęto przekształconą zależność Dowsona i Higginsona (4). Obliczenia numeryczne przeprowadzono dla trzech zróżnicowanych geometrycznie zestawów ślimak-ślimacznica (Tabela 1). Materiałami uwzględnionymi w obliczeniach były stal dla ślimaka oraz stal lub brąz dla ślimacznicy. Do obliczeń bezwymiarowego parametru grubości warstwy EHD wg wzoru (5) przyjęto dane z eksperymentu. Warunki pracy analizowanych przekładni ślimakowych oparto na ich danych katalogowych - Rys. 3. W wyniku obliczeń numerycznych - z wykorzystaniem zmodyfikowanego schematu siecznych oraz metody bisekcji - otrzymano chwilowe wartości przemieszczenia osiowego ślimaka - Rys. 4. Zmienność przesunięcia osiowego ślimaka jest równoznaczna z jego drganiami - w obszarze częstotliwości akustycznych, co nie występowało w badaniach eksperymentalnych. Jest to oczywiście wynikiem tłumienia dynamicznego, a więc uzasadnione jest uśrednianie przesunięcia osiowego ślimaka i wyznaczanie dalej średniej grubości h0 warstwy EHD. Przedstawiono wpływ prędkości obrotowej ślimaka n1 na grubość warstwy smarowej ho (Rys. 5), obciążenia przyłożonego do wału ślimacznicy (Rys. 6), środka smarowego (Rys. 7), temperatury pracy przekładni (Rys. 8) oraz - jako podsumowanie - zależność bezwymiarowego współczynnika grubości warstwy od szeregu czynników operacyjnych i geometrycznych (Rys. 9). Podsumowując, przedstawiono metodę wyznaczania grubości elastohydrodynamiczej warstwy smarowej między flankami ślimaka i ślimacznicy oraz określono w obliczeniach numerycznych czynniki wpływające na tę wielkość.

EN

The fuli numerical solution of the elastohydrodynamic (EHD) lubrication problem for the involute worm gearing has been presented. In these gears the geometrie and kinematical conditions of the teeth contact are extre-mely complex; the contact radii and active velocities vary along the contact lines and are dependent on the angular position of the worm. Then, the first stage of this work was the determining, by means of the tensor calculus, the geometrical and kinematical parameters governing the EHD action. In the next step the EHD film thickness has been iterated utilizing the demanded equilibrium condition of the generated EHD load capacity and the applied load. The iteration procedures were based on the modified secant scheme and bisection method. A number of numerical calculations for various input data are performed; an effect of velocity and load on the EHD film thickness for several worm gears lubricated with mineral and synthetic oils has been determined. This paper is a revised version of one given at NORDTRIB 2004, Tromso-Harstad-Hurtigruten, Norway.

4

Rozkład ciśnienia i temperatury w EHD warstwie smarowej

Wilczek A.

Tribologia

|

2001

|

nr 3

473-482

PL

W opracowaniu przedstawiono metodę i wyniki jednoczesnego pomiaru ciśnienia i temperatury w elastohydrodynamicznej warstwie smarowej. Badania realizowano w układzie dwóch dociskanych do siebie rolek (walców) toczących się bez poślizgu, smarowanych olejem przekładniowym.

EN

The method of experimental investigations of the pressure and temperature in an elastohydrodynamic contact is presented. This method allows the simultaneous measurements of pressure and temperature with using thin-layer transducers. The construction of transducers, production methods and the results of investigations are described.

5

Wpływ warunków pracy kontaktu elastohydrodynamicznego na mierzone ciśnienia w filmie smarnym

Wilczek A.

Tribologia

|

1999

|

nr 6

1061-1068

PL

W opracowaniu przedstawiono rozkłady ciśnienia w elastohydrodynamicznej warstwie smarnej sporządzone na podstawie pomiarów czujnikiem cienkowarstwowym. Pomiary realizowano w układzie dwóch rolek smarowanych olejem. Warunki pracy kontaktu obejmują czyste toczenie, toczenie z poślizgiem oraz skąpe smarowanie.

EN

The description of the pressure distribution in elastohydrodynamic oil film made on the basis of measurements with thin layer transducer is contained in this work. Measurements were done in two, oil lubricated, disks system. The working conditions of contacts enclose pure rolling, rolling with sliding and meagre lubrication.

6

Przyrost temperatury w mikroobszarach styku przy tarciu mieszanym

Szczerek M., Tuszyński W., Wiśniewski M.

Tribologia

|

1999

|

nr 6

1021-1033

PL

: Przedstawiono model wyznaczania przyrostu temperatury wierzchołków nierówności powierzchni elementów skojarzonych w styku skoncentrowanym w warunkach tarcia mieszanego. Przyrost ten określony został przez superpozycje procesów termicznych w całej strefie styku(skalamakro) i zjawisk cieplnych przy kontaktowaniu się wierzchołków nierówności (skala mikro).wartości oczekiwane ugięcia nierówności i czasu trwania mikrostyku obliczono na bazie dwuwymiarowego modelu probalistycznego. Wyniki numeryczne uzyskano dla warunków odpowiadających eksperymentom przeprowadzonym na aparacie czterokulkowym.

EN

Model for the determining the temperature rise on the surface asperities of the elements that are coupled in concentrated contacts working under conditions of mixed friction has been presented.This rise has been determined by superposition of the thermal processes in the entire contact zone (macro-scale ) and thermal phenomena during concat of the asperity deflectitips (micro-scale).Exped values of the asperity deflection and the microcontact time have been calculated on the base of the twodimensional probablic model .NUmer ical results have been obtained for the conditions responding to experimenta tha have been carried out on the four ball apparatus.