Wyniki wyszukiwania - BazTech

1

Elementy i komponenty chłodnicze mające wpływ na efektywność pracy chłodni

Hamera Artur

Chłodnictwo i Klimatyzacja

|

2022

|

nr 2

82--87

PL

Podstawowym zadaniem komory chłodniczej/przechowalniczej jest zapewnienie odpowiedniej jakości towarów poprzez utrzymanie wymaganej temperatury niższej od otaczającej. W tym celu konieczne jest odprowadzenie z komory zysków ciepła, które trafia do niej na drodze przenikania przez ściany komory, przez otwarte drzwi, ale również w wyniku wymiany towaru oraz respiracji (warzyw i owoców). Aby zagwarantować efektywną pracę systemu i odpowiednie schłodzenie przechowywanego towaru należy dobrać odpowiednie agregaty chłodnicze oraz komponenty instalacji mające wpływ na regulację temperatury i dystrybucję schłodzonego powietrza.

2

Influence of Fin Shape on Heat Transfer in Coil and Fin type Evaporator

Prokopowicz Mateusz, Grzebielec Andrzej

Modern Engineering

|

2021

|

4

1--12

EN

The aim of the study is to investigate the influence of external fins on heat transfer in the evaporator. The scope in which the analysis was performed is to check how the capacity of the exchanger is affected by the change of individual elements of the fin geometry. The introduction describes the current state of knowledge about evaporators. One of the subchapters is entirely devoted to the phenomenon of frosting evaporators, which is unfavourable from the point of view of heat transfer. The subsection also describes how to minimize the occurrence of this phenomenon. The next chapter presents mathematical models of heat transfer coefficients during boiling of inorganic refrigerants in horizontal pipes and during the flow of a bundle of smooth and air-fined pipes. On the basis of correlations and mathematical dependencies contained in this chapter, analyses of the influence of individual factors on heat transfer in the evaporator were performed. The next chapter contains the analysis methodology, it contains drawings of modeled heat exchangers. The penultimate chapter contains the results of the analyses with graphs and descriptions, detailing the most important differences between the individual evaporator geometries. The last chapter is a summary and conclusions about the effect of fins on heat transfer in the evaporator.

3

Zasilanie parowników czynnikiem chłodniczym - analiza elementów i zaworów rozprężnych

Hamera Artur

Chłodnictwo i Klimatyzacja

|

2020

|

nr 10

70--76

PL

Zadaniem elementów i zaworów rozprężnych montowanych w meblach chłodniczych, czy urządzeniach klimatyzacyjnych i chłodniczych lub pompach ciepła bezpośrednio przed parownikiem jest regulowanie przepływu czynnika chłodniczego tak, aby instalacja pracowała bezawaryjnie, stabilnie i energooszczędnie. Niezależnie czy zastosujemy rurkę kapilarną, termostatyczny czy też elektroniczny zawór rozprężny, wszystkie te rozwiązania mają swoje wady i zalety, a wybór zależny jest od specyfiki, wymagań i wielkości aplikacji.

4

Budowa i zastosowanie chłodnic powietrza. Cz. 1. Parowniki i chłodnice grawitacyjne

Nowacki Bartosz

Chłodnictwo i Klimatyzacja

|

2020

|

nr 11

33--37

PL

Wymienniki ciepła są stosowane w bardzo wielu dziedzinach przemysłu, my skupimy się jednak na chłodnictwie. W naszej branży głównymi wymiennikami ciepła są skraplacze i parowniki. Patrząc od sprężarki, skraplacz jest pierwszym wymiennikiem, jaki spotkamy w instalacji, jednak to parownik jest tym wymiennikiem, dzięki któremu odczuwamy efekt chłodzenia. Dlatego też od tych wymienników zaczniemy naszą podróż przez świat przewodzenia ciepła. W tej części omówimy zagadnienia wstępne oraz najprostsze i najbardziej znane typy chłodnic grawitacyjnych.

5

Evaporator for ORC cycle with recirculating heat carring water – computational model

Kujawa T., Nowak W.

Journal of Mechanical and Energy Engineering

|

2018

|

Vol. 2, No 4

301--310

EN

The following paper presents an ORC installation including an evaporator with recirculation (heat carrying water exiting the evaporator is redirected to its inlet). It covers the calculations of inlet/outlet temperature of the evaporator taking into account a variant recirculation coefficient. Formulas for heat transfer between heat carrying water and working fluid inside evaporator are also included in this paper. The calculations are based on properly defined average specific heat. The analysis shows that the system performance depends on heat carrying water inlet temperature, on heat carrying water flow rate and the recirculation coefficient.

6

Termostatyczne zawory rozprężne do stosowania w obiegach odwracalnych

Dunowski K.

Technika Chłodnicza i Klimatyzacyjna

|

2017

|

nr 1-2

27--30

PL

Termostatyczny zawór rozprężny, to jeden z najstarszych elementów regulacyjnych w urządzeniach chłodniczych, który dostosowuje ilość czynnika niskowrzącego w parowniku do jego obciążenia cieplnego. Wzrastająca popularność obiegów odwracalnych związanych z łączeniem zapotrzebowania na klimatyzację pomieszczeń w lecie i na ich ogrzewanie w pozostałych okresach oraz wymóg podnoszenia efektywności energetycznej urządzeń, co wiąże się ze stosowaniem regulacji wydajności, skomplikowały warunki pracy tego typu regulatorów. W publikacji przedstawione zostały nowe, termostatyczne zawory rozprężne serii Alco TX7 firmy Emmerson, w tym ich wersja o przepływie dwukierunkowym, co pozwala na zastosowanie tylko jednego takiego zaworu w układzie odwracalnym zamiast dwóch w połączeniu z zaworami zwrotnymi.

EN

Thermostatic expansion valve is one of the earliest device controlling the refrigerant flow according to the heat load of evaporator. Working conditions of this regulator are more complicated since the reversible cycles for cooling of compartments in summer and heating in winter are more popular as well as cooling capacity regulation is more often used in order to increase energy efficiency of refrigerating plants. In the paper the new thermostatic expansion valves Alco TX7 by Emmerson are presented including the version for two-directions flow. Only one such valve is enough in a reversible system instead of two conventional regulators combined with check valves.

7

Statystyczne modele mocy chłodniczej chłodziarki TS-350. Cz. 2

Nowak B., Łuczak R., Życzkowski P.

Ciepłownictwo, Ogrzewnictwo, Wentylacja

|

2017

|

T. 48, nr 11

465--468

PL

Artykuł dotyczy efektywnego wykorzystania mocy chłodniczej parownika chłodziarek bezpośredniego działania typu TS-350. Stosując statystyczne metody analizy liniowej i nieliniowej regresji wielorakiej dla podanego w [6] materiału badawczego utworzono modele statystyczne w postaci liniowych i nieliniowych równań kryterialnych. W równaniach tych moc chłodniczą parownika chłodziarek wymienionego typu opisano zależnością funkcyjną parametrów wlotowych zarówno powietrza w parowniku jak i wody chłodzącej skraplacz. Modyfikując utworzone funkcje otrzymano dogodniejsze, w zastosowaniach praktycznych, ich postacie. Dokonano oceny rozkładów danych pomiarowych oraz przeprowadzono analizę podstawowych statystyk opisowych przyjętych zmiennych wpływających, w istotny sposób, na moc chłodniczą parownika.

EN

In this article an effective usage of cooling capacity in the evaporator of the direct-action refrigerator TS-350 type is presented. Using statistical methods of linear and nonlinear analysis of multiple regression for data given in [6] of studied materials, the statistical models as linear and nonlinear criterion equations were created. In these equations, a cooling capacity of the refrigerator's evaporator (mentioned type) is described by the functional dependence of the inlet parameters of air and cooling-water in the condenser. Modifying the created functions, convenient in practical application forms were obtained. An evaluation of the measured data with theirs distribution was performed and the analysis of basic statistics with the variables were taken into account.

8

Wybrane elementy konstrukcyjne powietrznych pomp ciepła z wbudowanym zasobnikiem wodnym

Gużda A.

Zeszyty Naukowe. Inżynieria Środowiska / Politechnika Opolska

|

2016

|

nr 359, z. 9

23--26

EN

The paper describes selected parts used in a air source heat pump water heater. The article presents the type of compressors used in heat pumps. Moreover it defines the economical and efficiency issues of selected compressors. The most commonly used evaporators and expansion valves is characterized. Basic issues of choice the air source heat pump water heater is described.

9

Projektowanie parowników i skraplaczy dla mieszanin czynników chłodniczych o wysokim poślizgu temperaturowym

Freiherr M.

Chłodnictwo i Klimatyzacja

|

2016

|

nr 7

60--66

PL

Znowelizowane rozporządzenie Parlamentu Europejskiego i Rady (UE) nr 517/2014 w sprawie fluorowanych gazów cieplarnianych obowiązuje od 1 stycznia bieżącego roku. Jego celem jest spowolnienie zmian klimatycznych poprzez znaczne zmniejszenie do 2031 roku emisji CO2 spowodowanej przez przedostające się do atmosfery f-gazy, do których zaliczają się wszystkie syntetyczne czynniki chłodnicze.

10

Migros – Zakład Dystrybucji Neuendorf AG (MVN AG) – przebudowa magazynu mroźniczego

Mittenzwei A.

Chłodnictwo i Klimatyzacja

|

2016

|

nr 8

68--70

PL

Zakład Dystrybucji Migros Neuendorf AG (MVN AG) użytkuje liczne magazyny mroźnicze w Neuendorf. Jest to największa w Szwajcarii firma logistyczna produktów mrożonych pod względem przestrzeni użytkowej magazynów. W magazynie mroźniczym nr 1 z pięcioma halami, o łącznej przestrzeni chłodzonej 33 000 m³, konieczna była, ze względów przestrzennych, wymiana istniejących parowników.

11

Wyznaczanie spadku ciśnienia w parowniku kotła z naturalnym obiegiem wody

Majewski K., Grądziel S.

Zeszyty Naukowe Politechniki Rzeszowskiej. Mechanika

|

2015

|

z. 87 [291], nr 1

45--53

PL

W wielu procesach przemysłowych występują dwie fazy przepływu. W przemyśle energetycznym faza zmiany procesu (wrzenie, kondensacja) zachodzi najczęściej w parowniku i kondensatorze. Na dwie fazy przepływu wpływa wiele zjawisk, takich jak różna struktura przepływu, określony kształt bąbli i kropli itd. Można zatem stosować różne podejścia do określania spadku ciśnienia dla przepływu dwufazowego. Podczas modelowania zjawiska przepływu dwufazowego muszą być rozważane trzy zjawiska charakteryzujące spadek ciśnienia: spadek ciśnienia statycznego, pędu oraz spadek ciśnienia związany z tarciem. W artykule porównano następujące modele tarciowego spadku ciśnienia: homogeniczny model przepływu, modele Lockharta-Martinellego, Friedela, Chisholma oraz graficzną metodę Martinellego-Nelsona. Przedstawionych modeli matematycznych użyto do obliczenia spadku ciśnienia w parowniku kotła OP-210. Na podstawie pomiarów obliczono dla tych modeli strumień ciepła. Stwierdzono, że spadek ciśnienia tarciowego otrzymany na podstawie przedstawionych modeli ma zbliżoną wartość. Udział strat tarcia w całkowitym spadku ciśnienia jest niewielki. Można to wytłumaczyć niską jakością pary (poniżej 0,1), podczas gdy przepływ dwufazowy występuje w pionowych rurach parownika.

EN

Two-phase flow occurs in many industrial processes. In power engineering equipment, the phase change process (boiling, condensation) takes place mostly in power boilers evaporator and a condenser. Two-phase flow is affected by many phenomena, like different flow patterns, specific shape of bubbles and droplets, interphase slip, etc. Therefore different approaches in determining the pressure drop for two-phase flow can be applied. The three methods for determining pressure drop must be considered when modelling the two-phase flow phenomena: the static, the momentum and the frictional pressure drops. This paper compares the following models of frictional pressure drop: homogeneous flow model, Lockhart-Martinelli, Friedel and Chisholm models, and Martinelli-Nelson graphical method. Presented mathematical models are used to calculate pressure drop in the evaporator of OP-210 power boiler for which the heat flux was evaluated from measurements. The comparison shows, that the frictional pressure drop obtained from the presented models gives almost the same values. The share of the frictional pressure drop in the total pressure drop is slight. It can be explained by the low steam quality (lower than 0.1), when the two-phase flow occurs in the vertical tubes of evaporator.

12

Zastosowanie rurek ciepła w budownictwie

Górecki G., Banasiak A., Łęcki M., Stegliński M.

Materiały Budowlane

|

2015

|

nr 10

119--121

PL

W artykule omówiono zastosowanie rurek ciepła w budownictwie, np. systemie przeciw oblodzeniowym obiektów mostowych, stabilizacji temperatury gruntu, osuszania i ochładzania powietrza itp. Zaprezentowano wyniki badań dwóch rurek ciepła o różnej średnicy zewnętrznej i długości (20 mm x 1,77 m oraz 22 mm x 0,55 m). Pojedynczą rurkę ciepła omywano wodą ciepłą w części parownika oraz wodą zimną w części skraplacza. Przeprowadzone badania pozwoliły na wybranie efektywniejszej rurki ciepła. Na podstawie badań doświadczalnych stwierdzono, że rurka ciepła o długości 0,55 m wypełniona czynnikiem R404A jest najefektywniejsza z przebadanych rurek ciepła. Można ją wykorzystać do budowy wymiennika ciepła.

EN

This article discusses heat pipes application in construction for example bridges de-icing system, ground temperature stabilization, air cooling and dehumidification etc. Experimental research results are also presented for two heat pipes of different outer diameters and lengths (20 mm x 1,77 m and 22 mm x 0,55 m). Single heat pipe was heated by hot water stream at evaporator section and cooled by cold water stream at condenser section. Experiments allowed to choose more efficient heat pipe. It was found that the heat pipe with a length of 0.55 m and filled with refrigerant R404A is the most effective one. It can be used to build heat exchanger consisting battery of this type of tubes.

13

Wymienniki ciepła

Nowacki B.

Chłodnictwo i Klimatyzacja

|

2015

|

nr 5

36--38, 40

PL

W chłodnictwie i klimatyzacji jednym z ważniejszych elementów układu jest wymiennik ciepła. A tak naprawdę co najmniej dwa wymienniki ciepła w każdym układzie chłodniczym: skraplacz i parownik. Najczęściej są to wymienniki czynnik chłodniczy / powietrze, czyli chłodnice powietrza i skraplacze powietrzne. O chłodnicach powietrza jest już jeden cykl artykułów, który sukcesywnie pojawia się na łamach naszego miesięcznika, więc nie ma sensu powielać tego tematu. Ale nie zawsze parowniki są to tego typu wymienniki. W chłodnictwie chłodzimy nie tylko powietrze, ale i różnego rodzaju ciecze. Podobnie wygląda sprawa po stronie wysokiego ciśnienia – nie zawsze skraplamy czynnik chłodniczy powietrzem, ale i z pomocą cieczy. Często nie chodzi tylko o skroplenie czynnika chłodniczego, ale i o ogrzanie cieczy, w celu odzyskania ciepła i dalszego go wykorzystania. Dziś właśnie powiem o wymiennikach, które są w tych celach wykorzystywane.

14

Termostatyczne i elektroniczne zawory rozprężne

Matysko R.

Chłodnictwo i Klimatyzacja

|

2014

|

nr 6

89--91

PL

Zawór rozprężny jest jednym z elementów sterujących parametrami obiegu chłodniczego. Od niego zależy w dużej mierze stabilność parametrów eksploatacyjnych parownika. Wykorzystuje się go do regulacji zasilania parowników czynnikiem roboczym.

15

Chłodnice powietrza

Nowacki B.

Chłodnictwo i Klimatyzacja

|

2014

|

nr 5

24--31

PL

Żadna instalacja chłodnicza nie działałaby bez wymienników ciepła. Są one konieczne do przeniesienia ciepła z pomieszczeń chodzonych do otoczenia. W każdej instalacji mamy co najmniej dwa wymienniki: skraplacz i parownik.

16

Systemy zmiennych przepływów przez parownik. Projektowanie instalacji wody lodowej

Krzysztofik P.

Chłodnictwo i Klimatyzacja

|

2013

|

nr 12

20--23

PL

Systemy grzewcze, wentylacyjne oraz klimatyzacyjne (HVAC) zużywają ogromne ilości energii budynku. Ocenia się, że od 35 do 65 procent zapotrzebowania energetycznego budynków zużywa się w pomieszczeniach grzewczych, chłodniach i zamrażarkach.

17

The effect of temperature glide of R407C refrigerant on the power of evaporator in air refrigerators

Nowak B., Życzkowski P.

Archives of Mining Sciences

|

2013

|

Vol. 58, no. 4

1333--1346

EN

The article discusses the effect of the phenomenon of temperature glide of zeotropic refrigerants on thermal power of an evaporator in an air compression refrigerator. Zeotropic mixtures are subject to phase transitions, the process of which significantly differs from that of homogeneous refrigerants. In contrast to homogeneous refrigerants, where boiling and condensing processes take place at a constant temperature, for the zeotropic mixtures it is essential to know the vapor quality to unambiguously determine the temperature at which the evaporation process is initiated. The R407C refrigerant serves as an example to describe the method of determining the initial temperature of the evaporation process taking into account the effect of temperature glide. The developed formula (7) has been based on a proven linear course of isobars in the two-phase region (Fig. 5) and thus determining a polynomial describing their angle of inclination (8). In addition, temperature calculation formulas (9) and specific enthalpy (10) of dry saturated vapor of the R407C refrigerant have been presented as well. This approach allows to determine the temperature of the R407C refrigerant at the inlet to the evaporator without the required knowledge of its vapor quality. The previously used simplified methods for determining the temperature of a refrigerant at the inlet to the evaporator result in considerable deviations in calculated power of the evaporator compared with its actual value. The presented calculation example involving mine air compression refrigerator of TS-450P type shows that relative deviations of the evaporator thermal power may even exceed 20%. This example compares two simplified methods for determining zeotropic evaporating temperature of a refrigerant used in comparative calculations of refrigerants with the method presented in this article.

PL

W artykule przedstawiono wpływ zjawiska poślizgu temperatury zeotropowych czynników chłodniczych na moc cieplną parownika sprężarkowej chłodziarki powietrza. Mieszaniny zeotropowe podlegają przemianom fazowym, których przebieg znacznie różni się od czynników jednorodnych. W odróżnieniu od jednorodnych czynników chłodniczych, których procesy wrzenia i skraplania odbywają się przy stałej temperaturze, dla mieszanin zeotropowych do jednoznacznego określenia temperatury początku procesu parowania niezbędna jest znajomość stopnia suchości pary. Na przykładzie czynnika chłodniczego R407Copisano metodę wyznaczania temperatury początkowej procesu parowania uwzględniającą zjawisko poślizgu temperatury. Opracowana zależność (7) powstała w oparciu o udowodniony liniowy przebieg izobar w obszarze pary mokrej (rys. 5) i określeniu na tej podstawie wielomianu opisującego ich kąt nachylenia (8). Dodatkowo przedstawiono wzory obliczeniowe temperatury (9) oraz entalpii właściwej (10) pary nasyconej suchej czynnika chłodniczego R407C. Takie podejście do problemu pozwala na wyznaczenie temperatury czynnika chłodniczego R407C na wlocie do parownika bez wymaganej znajomości stopnia suchości pary czynnika. Dotychczas stosowane uproszczone metody wyznaczania temperatury czynnika chłodniczego na wlocie do parownika powodują znaczne odstępstwa obliczonej na ich podstawie mocy parownika od jego wartości rzeczywistej. Przedstawiony przykład obliczeniowy dotyczący górniczej sprężarkowej chłodziarki powietrza pośredniego działania typu TS-450P pokazuje, że odchyłki względne mocy cieplnej parownika mogą przekraczać nawet ponad 20%. W przykładzie obliczeniowym porównano dwie uproszczone metody określenia temperatury parowania zeotropowego czynnika chłodniczego stosowane w obliczeniach porównawczych czynników chłodniczych z metodą zaprezentowaną w niniejszym artykule.

18

Application of the GMC-1000 and GMC-2000 mine cooling units for central air-conditioning in underground mines

Wojciechowski J.

Archives of Mining Sciences

|

2013

|

Vol. 58, no. 1

199--216

EN

The paper describes the design and results of operating measurements of the GMC-1000 and GMC- 2000 Mine Cooling Units. The first part describes the design of the cooling unit and its key components: the chiller, evaporator, condenser, oil cooler, evaporative water cooler and gallery air cooler. The possibilities of use in central air conditioning systems of underground mines are described. The second part discusses the results of the workstation and operating measurements and determines the coefficients for evaluating the performance of the mine cooling unit.

PL

Wraz ze wzrostem głębokości eksploatacji pogarszają się warunki pracy w wyrobiskach podziemnych, a w szczególności warunki klimatyczne związane ze wzrostem temperatury. Przy temperaturach pierwotnych górotworu przekraczających 40°C utrzymanie temperatury w wyrobiskach eksploatacyjnych poniżej wartości 28°C, uznawanej za wartość dopuszczalną ze względu na warunki pracy załogi, wymaga, oprócz zwiększonej wydajności wentylacji wyrobisk, także ich klimatyzacji. Można znaleźć wiele prac dotyczących tych zagadnień. Problemów klimatyzacji i chłodzenia wyrobisk dotyczą między innymi prace: Filka i jego zespołu (1999, 2002, 2004, 2006), Łuska i Nawrata (2002), Kalukiewicza i jego zespołu (2008). W krajowym górnictwie dotyczy to zarówno kopalń węgla kamiennego, jak też rud miedzi. W większości przypadków konieczność utrzymania wymaganych warunków klimatycznych w rejonie, przy jednoczesnym nacisku na ekonomiczną stronę procesu pozyskiwania kopalin, powodują konieczność stosowania klimatyzacji grupowej przy zastosowaniu urządzeń o dużej wydajności zlokalizowanych na dole kopalni. W niniejszym artykule omówiono wybrane zagadnienia doboru urządzeń klimatyzacji grupowej na przykładzie urządzenia chłodniczego GMC-1000 i GMC-2000. Konstrukcję urządzenia opracowano w firmie EUROTECH Sp. z o.o. przy współpracy z pracownikami Katedr Maszyn Górniczych Przeróbczych i Transportowych oraz Systemów Energetycznych i Urządzeń Ochrony Środowiska Wydziału Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Akademii Górniczo-Hutniczej w Krakowie w ramach projektu dofinansowanego przez Ministerstwo Nauki i Szkolnictwa Wyższego. Górnicze urządzenie chłodnicze jest przeznaczone do chłodzenia powietrza wentylacyjnego w chodnikach wydobywczych kopani podziemnych. Znajduje zastosowanie wszędzie tam, gdzie panują trudne warunki wydobywcze powodowane między innymi dużymi obciążeniami cieplnymi. Wysokie temperatury utrudniają prace górnicze. Powodują konieczność skrócenia czasu przebywania pracowników w rejonach o najwyższych temperaturach. W połączeniu z zapyleniem i wilgotnością stanowią istotny problem przy eksploatacji maszyn i urządzeń ścianowych. Agresywna atmosfera powoduje znacznie szybsze zużycie sprzętu. Problemy te uzasadniają konieczność stosowania systemów chłodzenia powietrza bezpośrednio w rejonach, w których prowadzone jest wydobycie. Górnicze urządzenie chłodnicze GMC stanowi kompletny system chłodzenia powietrza wentylacyjnego w chodnikach wydobywczych. Realizowane zadania powodują, że system ten musi być rozbudowany pod względem technicznym jak również przestrzennym. Część zadań stawianych przed urządzeniem chłodniczym jest realizowana w znacznej odległości od chodników wydobywczych. Dotyczy to przygotowania wody chłodzącej, która służy do schładzania powietrza w chłodnicach ścianowych. Woda z rejonu jej schładzania przepływa rurociągami do rejonów wydobywczych, gdzie jest wykorzystywana do chłodzenia powietrza. Urządzenie pracuje w układzie zamkniętym. Należy zwrócić uwagę, że system chłodzenia musi spełniać wszystkie wymagania określone przez odpowiednie przepisy górnicze dotyczące zasad eksploatacji i bezpieczeństwa. Podstawowymi elementami górniczego urządzenia chłodniczego są następujące aparaty (rys. 1): agregat chłodniczy, chłodnica wyparna wody, chłodnica chodnikowa powietrza. Wymienione aparaty są urządzeniami, w których następują przepływy ciepła. Mają one różny charakter w zależności od przeznaczenia danego elementu. Urządzenie chłodnicze jest uzupełnione dodatkowymi elementami, które są niezbędne do jego prawidłowego funkcjonowania. Do grupy tej należą maszyny z układami napędowymi wymuszające przepływy czynników w poszczególnych wymiennikach ciepła. Mamy tutaj wentylatory i sprężarki czynników gazowych oraz pompy do wody jak również cieczy technologicznych. Urządzenie chłodnicze musi być wyposażone w dodatkowy sprzęt i aparaturę kontrolno-pomiarową. Konieczne są filtry do gazu i cieczy. Czujniki przepływu, temperatury i ciśnienia. Schemat górniczego urządzenia chłodniczego z opisem poszczególnych elementów jest pokazany na rysunku 1. W ramach projektu celowego nr 6 ZR8 2007C/06934 wykonane zostało Górnicze Urządzenie Chłodnicze przeznaczone do klimatyzacji grupowej (centralnej) w kopalniach podziemnych. Konstrukcję urządzenia opracowano w firmie EUROTECH Sp. z o.o. przy współpracy z pracownikami Katedry Maszyn Górniczych Przeróbczych i Transportowych oraz Katedry Systemów Energetycznych i Urządzeń Ochrony Środowiska Wydziału Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Akademii Górniczo-Hutniczej w Krakowie. Prototyp urządzenia był badany w WUCH „PZL - Dębica” S.A., następnie przeszedł próby ruchowe w O. ZG „ Rudna”. Obecnie kilka egzemplarzy górniczego urządzenia chłodniczego jest eksploatowanych w kopalniach węgla kamiennego. Prototyp urządzenia GMC-1000 miał moc chłodniczą 1000 kW, wykonano również egzemplarz GMC-2000 o mocy chłodniczej 2000 kW. W tabelach 1-3 przedstawiono wyniki pomiarów agregatu GMC-1000 przeprowadzonych na prototypie oraz wyniki uzyskane w czasie eksploatacji w Kopalni Węgla „Rydułtowy-Anna”, tabela 4 zawiera wyniki uzyskane w czasie eksploatacji urządzenia GMC-2000 w Kopalni Węgla „Bielszowice”. Urządzenie chłodnicze w kopalni „Rydułtowy- Anna” pracuje od lutego 2009. W trakcie prób, za pomocą regulatora wydajności, zmieniano wydajność sprężarki chłodniczej. Regulator wydajności zapewnia płynną regulację strumienia od 0% do 100%. Ilość sprężanych par czynnika R134a w danej chwili, a tym samym zmianę wydajności sprężarki, uzyskuje się za pomocą sterowanego hydraulicznie suwaka regulacji wydajności. Temperatura wody lodowej dopływającej do parownika (tw5) była stabilna w trakcie poszczególnych pomiarów, ale specyfika stanowiska nie pozwalała na utrzymanie stałej wartości temperatury dla kolejnych prób. Wynikał stąd rozrzut wartości tw5 w granicach 11,1°C do 17,4°C. Kolejną wielkością regulowaną była temperatura parowania to (cienienie parowania), która w trakcie pomiarów była zmieniana w granicach -1,4°C do +1,4°C. Badania eksploatacyjne miały na celu sprawdzenie przydatności agregatu do pracy w warunkach kopalnianych. Poszczególne próby były realizowane przy różnych wartościach nastaw i wielkości wejściowych układu. Brak możliwości ustalenia wartości wybranych parametrów wynikał z faktu przeprowadzania pomiarów w czasie prowadzenia prac wydobywczych w O.ZG „Rudna”. Wartości wielkości wejściowych zależały od chwilowego stanu obciążeń i warunków otoczenia. Temperatura wody lodowej dopływającej do parownika była stabilna w trakcie poszczególnych pomiarów (tylko te były przyjmowane jako reprezentatywne), ale zmieniała się ze względu na współpracę agregatu z działającymi w wyrobisku chłodnicami powietrza. Temperatura tw5 zmieniała się w granicach 12,7°C÷19,1°C. Kolejną wielkością regulowaną była temperatura parowania to (ciśnienie parowania), która w trakcie pomiarów zmieniała się w granicach -1,1°C. Uzyskane przez górniczą maszynę chłodniczą GMC-1000 i GMC-2000 wartości parametrów pracy na stanowisku badawczym i przy próbach ruchowych potwierdziły przyjęte założenia projektowe. Wartości parametrów założone na etapie projektowania zostały osiągnięte w trakcie badań stanowiskowych. Założona moc chłodnicza wynosiła 1000 kW, w czasie pomiarów udało się osiągnąć moc chłodniczą 1250 kW. Moc ta została osiągnięta przy 100% nastawie suwaka regulującego przepływ czynnika chłodniczego przez sprężarkę i spadku temperatury wody lodowej w parowniku 11,4 K. Wynik ten daje 25% zapas mocy chłodniczej względem mocy chłodniczej nominalnej, spadek temperatury wody lodowej, w tym przypadku, jest mniejszy o 15,5% w stosunku do założonego. Zapas mocy jest większy w stosunku do niedoboru spadku temperatury oznacza to, że możliwe jest osiągnięcie wymaganego spadku temperatury nawet przy mniejszych mocach chłodniczych. Stwarza to możliwość regulacji parametrów pracy urządzenia chłodniczego w szerokim zakresie. W kilku pomiarach uzyskane temperatury schłodzenia wody były korzystniejsze niż to założono na etapie projektowania GMC. Szerokie przedziały zmienności wartości parametrów stwarzają duże możliwości sterowania pracą górniczych maszyn chłodniczych GMC-1000 i GMC-2000. Osiągnięcie wymaganego stopnia schłodzenia wody lodowej pozwoli na wymagane schłodzenie powietrza w chłodnicy ścianowej. Rezultaty uzyskane w czasie prób stanowiskowych, ruchowych i eksploatacji w kopalniach pozwalają na stwierdzenie, że górnicza maszyna chłodnicza może być eksploatowana w centralnych układach klimatyzacyjnych kopalń podziemnych.

19

Sprężarkowe Układy Chłodnicze Cz. 2. Układy Jednostopniowe

Wesołowski A.

Chłodnictwo i Klimatyzacja

|

2012

|

nr 4

80-85

PL

Znając zagadnienia teoretyczne i pamiętając o nich, będziemy uzbrojeni w zdolność zaprojektowania optymalnego sprężarkowego układu chłodniczego, spełniającego założone wymagania.

20

Chemiczne czyszczenie instalacji chłodniczych Cz. 2. Agregaty chłodnicze i instalacje wody lodowej

Ziółkowski L.

Chłodnictwo i Klimatyzacja

|

2012

|

nr 4

26-32

PL

Data dodania: 23.04.2012 Zachowanie wysokiej sprawności pracy agregatów chłodniczych i klimatyzacyjnych wymaga okresowego oczyszczania powierzchni wymiany ciepła parowników i skraplaczy, a niekiedy całej instalacji. Najłatwiej i najszybciej można to wykonać poprzez ich czyszczenie chemiczne.