Wyniki wyszukiwania - BazTech

1

Structure and magnetic properties of bulk amorphous (Fe0.61Co0.10Zr0.025Hf0.025W0.02Ti0.02B0.20)94Y6 alloy

Błoch K.

Archives of Materials Science and Engineering

|

2013

|

Vol. 64, nr 2

97--102

EN

Purpose: The aim of this paper were studies of the structure and magnetic properties of the bulk amorphous (Fe0.61Co0.10Zr0.025Hf0.025W0.02Ti0.02B0.20)94Y6 alloy, obtained by suction-casting method. Design/methodology/approach: The microstructure of the as-quenched and annealed at 720K for 15 min samples was studied by X-ray diffractometry and Mössbauer spectroscopy. The transmission Mössbauer spectra for the powdered samples were measured at room temperature using conventional Mössbauer spectrometer working at a constant acceleration with a 57Co(Rh) radioactive source of the 70 mCi in activity. However, the low field magnetic properties such as magnetic susceptibility, its disaccommodation and core losses were measured by a transformer method using a completely automated set up. In susceptibiity and its disaccommodation studies the amplitude of the magnetizing field was 0.26 A/m. Before the measurements the samples were demagnetized in an alternating magnetic field with the amplitude decreasing from 800 A/m to zero during 1.1 s. The core losses and magnetic permeability as a function of the magnetizing field amplitude for the frequency up to 1 kHz were measured. Findings: The rods were fully amorphous which was confirmed by X-ray diffractometry and Mössbauer spectroscopy. On the basis studies of magnetization in high magnetic fields we have stated, that in investigated alloy, in the as-quenched state and after annealing, only structural defects called quasi-dislocation dipoles are present. The disaccommodation phenomenon in the investigated samples of (Fe0.61Co0.10Zr0.025Hf0.025W0.02Ti0.02B0.20)94Y6 alloy , related with the directional ordering of atomic pairs near the free volumes, is not observed. On the basis of the changes in core losses, it can be stated that the studied alloy at low frequencies the total losses are comparable with those observed in classical silicon-iron alloys. Practical implications: Using a vibrating sample magnetometer the magnetization in high magnetic fields was studied (in magnetic field up to 2 T). All investigations carried out for samples in the as-quenched state and after annealing. Originality/value: This paper presents studies relating to the structure and magnetic properties of the bulk amorphous (Fe0.61Co0.10Zr0.025Hf0.025W0.02Ti0.02B0.20) alloy, obtained in the form of rods with 2 mm in diameter and 2 cm long by the suction casting method

2

Nieliniowy obwodowy model bipolarnego pulsacyjnego procesu elektrokrystalizacji

Trzaska Z., Trzaska M.

Inżynieria Materiałowa

|

2012

|

Vol. 33, nr 6

705--709

PL

Artykuł koncentruje się na modelowaniu obwodowym procesów elektrochemicznych wywołanych przepływem bipolarnego prądu pulsacyjnego w elektrokrystalizatorze stosowanym do wytwarzania nanostrukturalnych materiałów metalowych (rys. 2). Uwzględniane są różne parametry decydujące o efektywności procesu i są analizowane wynikające z nich relacje obwodowe. Zasilanie elektrokrystalizatora prądem pulsującym (rys. 4) pozwala wytworzyć warstwy powierzchniowe o korzystnej morfologii i mniejszym wymiarze krystalitów (rys. 3) oraz mniejszym rozwinięciu powierzchni niż te, które są uzyskiwane prądem stałym. Przeprowadzona analiza wskazuje, że wiele czynników może mieć równoczesny wpływ na postać warstwy powierzchniowej nakładanej na wyrobach narażonych na działanie różnorodnych negatywnych zjawisk podczas ich eksploatacji. Przedstawiona charakterystyka procesu elektro krysta lizacji stanowi do brą podstawę do podejmowania działań w kierunku optymalnego sterowania przebiegiem takiego procesu w celu uzyskania pożądanego efektu. W badaniach uwzględniono wpływ składu elektrolitu na końcowy efekt procesu elektrokrystalizacji. Ustalono, że największą efektywność energetyczną uzyskuje się w przypadku dopasowania okresu pulsacji prądu zasilającego do parametrów elektrokrystalizatora. Wykorzystując model obwodowy z parametrami jego elementów odpowiednio dobranymi do jakości pożądanej warstwy powierzchniowej można wdrożyć technikę monitoringu do sterowania przebiegiem procesu technologicznego. Algorytm automatycznej optymalizacji może być odwzorowany schematem działań, który jest przedstawiony na rysunku 7. Przyjmując odpowiednie wartości pulsów prądu dodatniego Id oraz rewersyjnego Ir, a także ich czasów trwania, odpowiednio, Td oraz Tr i czasów zerowych wartości pulsów prądu T1 oraz T2 (rys. 8) można ustalić wartości optymalne parametrów układu, które zapewniają właściwy przebieg procesu osadzania powierzchniowej warstwy metalowej. Odpowiednie struktury materiału warstw zostały zidentyfikowane i zaprezentowane. W przypadku nieliniowego modelu obwodowego trzeciego rzędu przedstawiono przykładowe wyniki uzyskane ze zrealizowanych symulacji komputerowych (rys. 9), przy których generowane są procesy okresowe o specyficznych trajektoriach fazowych. Wyniki zrealizowanych symulacji komputerowych potwierdziły efektywność przyjętego modelu obwodowego dla odwzorowania złożonych procesów elektrokrystalizacji powierzchniowych warstw metalowych. Właściwy dobór parametrów modelu stanowi dobrą podstawę do ustalenia optymalnych warunków realizacji procesu. Dalsze eksperymenty numeryczne powinny zmierzać do ustalenia odpowiednich modyfikacji modelu w celu jak najlepszego jego dopasowania do określonych typów elektrokrystalizatorów.

EN

This paper focuses on modelling with electric circuits of electrochemical processes excited by bipolar pulse current in electrocrystallizator used for the production of nanostructured metals (Fig. 2). Various parameters are taken into account and they determine the efficiency of the process and the resulting circuit relationships are analyzed. Pulsating current powering the electrocrystallizator (Fig. 4) allows to create a surface layer with a favourable morphology and crystallites are smaller with less expanded surface (Fig. 3) than those obtained when basing on the direct current. The performed analysis indicates on many factors that can simultaneously affect the character of the surface layer to be imposed on products when they are exposed on influences of to a variety of negative effects during their operation. The presented characteristic of the process of crystalline electrocrystallization is the bronze base for action in the direction of involving the optimal control in the course of this process in order to achieve the desired effect. The study tested the impact of the composition of the electrolyte on the final outcome of the electrocrystallization proces. It was found that the highest energy efficiency can be achieved when fitting the pulsation period of the current supplied to the parameters of electrocrystallizator. Using the circuit model with the parameters of its elements properly matched to the desired quality of the surface layer can be implemented monitoring technique for controlling the process. Automatic optimization algorithm can be mapped according to the scheme of action, which is shown in Figure 7. Assuming the values of positive current pulses Id, and a reversible Ir and their durations, respectively, Td and Tr and the time value of zero current pulses T1 and T2 (Fig. 8) it is possible to determine the optimum values of system parameters, which ensure the proper conduct of the deposition process of metal surface layers. The corresponding structure of the material layers have been identified and presented. In the case of a nonlinear circuit model of the third order are presented samples of the results obtained from computer simulations carried out (Fig. 9), which are generated by periodic processes with specific phase trajectories. The results of computer simulations carried out have confirmed the effectiveness of the adopted model for mapping peripheral electrocrystallization complex processes of surface layers of metal. Proper selection of parameters in the model provides a good basis for determining the optimal conditions for the process. Further numerical experiments should aim to determine the appropriate modification of the model to best fit the specific types of electrocrystallizators.

3

Określenie momentu elektromagnetycznego silnika indukcyjnego z rzeczywistym obwodem magnetycznym

Popenda A.

Przegląd Elektrotechniczny

|

2010

|

R. 86, nr 12

124-126

PL

W pracy zaproponowano metodę określenia momentu elektromagnetycznego maszyny indukcyjnej na podstawie bilansu mocy i strat. Zaprezentowano dwa modele umożliwiające określenie momentu elektromagnetycznego: model związany z układem nieruchomym i model zorientowany polowo. W modelu zorientowanym polowo równania elektromagnetycznych procesów przejściowych są zapisane w układzie współrzędnych prostokątnych d-q związanym z przestrzennym wektorem strumienia w głównym obwodzie magnetycznym maszyny.

EN

The paper discusses the proposition of a method allowing for determination of the electromagnetic torque of an induction machine. The method bases on equations of power and loss equilibrium. Two models allowing for determination of the electromagnetic torque are presented: the model connected to the immovable coordinate system and the field oriented model. In the field oriented model the equations of electromagnetic transient states are expressed in the d-q Cartesian coordinate system connected to the flux in main magnetic circuit of the machine.

4

Model symulacyjno-komputerowy asynchronicznego silnika indukcyjnego z uwzględnieniem w modelu matematycznym nasycenia i zjawiska wypierania prądu

Rusek A.

Przegląd Elektrotechniczny

|

2010

|

R. 86, nr 12

127-130

PL

W artykule przedstawiono model matematyczny silnika indukcyjnego wraz z modelem symulacyjno-komputerowym z uwzględnieniem nasycenia i zjawiska wypierania prądu. Model komputerowy opracowano w układzie umożliwiającym odczyty w czasie przebiegu momentu elektromagnetycznego silnika, prędkości oraz prądów stojana i wirnika. Model matematyczny rozszerzono o równania równowagi części mechanicznej dla jednomasowego układu kinematycznego, co umożliwia analizę pracy dla przypadków różnych rzeczywistych obciążeń technologicznych w czasie.

EN

In the paper both the mathematical model of an induction motor and the model for computer simulations is presented. Considering proposed models the saturation and current displacement was taken into account. The computer model allows for reading the electromagnetic torque of the motor, velocity as well as the stator current and rotor current as functions of time. The mathematical model is expanded on equations of equilibrium for mechanical part considering a single-mass kinematic system. That allows for analysis of various true instantaneous technological loads.

5

Model symulacyjno – komputerowy asynchronicznego silnika indukcyjnego z uwzględnieniem w modelu matematycznym strat w żelazie

Rusek A.

Przegląd Elektrotechniczny

|

2010

|

R. 86, nr 12

131-134

PL

W artykule przedstawiono model matematyczny silnika indukcyjnego uwzględniający straty w żelazie w odniesieniu do magnetowodu stojana. Straty w żelazie uwzględniono w schemacie zastępczym asynchronicznego silnika indukcyjnego poprzez wprowadzenie gałęzi równoległej do gałęzi pionowej schematu zastępczego zawierającej rezystancję reprezentującą straty w żelazie wyznaczaną eksperymentalnie. W oparciu o model matematyczny przedstawiono w formie graficznej modele symulacyjno – komputerowe umożliwiające analizę obliczeniową.

EN

In the paper the mathematical model of an induction motor is presented. The iron losses in a stator magnetic circuit are taken into consideration concerning the proposed model. The iron losses are introduced into the equivalent circuit of an induction motor by application of a branch parallel to the vertical branch in the equivalent circuit. The applied branch contains a resistance representing iron losses. The mentioned resistance may be determined experimentally. The models for computer simulation based on proposed mathematical model are presented. These models allow for numerical analysis.

6

Koncepcja modelowania strat w rdzeniu maszyny indukcyjnej

Popenda A.

Przegląd Elektrotechniczny

|

2010

|

R. 86, nr 12

120-123

PL

W pracy zaproponowano obwodowy model matematyczny silnika indukcyjnego uwzględniający opis rdzenia magnetycznego w oparciu o nasycenie, histerezę, prądy wirowe i straty anomalne z wykorzystaniem metody symbolicznej i koncepcji wektora przestrzennego.

EN

The paper discusses the proposition of the mathematical circuit model of an induction motor. In the model the description of a magnetic core is taken into consideration. The description bases on saturation, hysteresis, eddy currents and anomalous losses. The complex variables and spatial vector concept are taken into account.

7

Modele obwodowe silnika PM BLDC

Krykowski K., Hetmańczyk J.

Prace Naukowe Politechniki Śląskiej. Elektryka

|

2007

|

z. 4

89-100

PL

W artykule przedstawiono modele obwodowe silnika PM BLDC o różnym stopniu uproszczenia. Rozważania przeprowadzono dla silnika 3-fazowego i komutatora elektronicznego połączonego w układzie mostka tranzystorowego. Rozpatrzono modele stałoprądowe oraz modele 3-fazowe. Uzyskane modele przedstawiono w formie obwodów elektrycznych. Takie przedstawienie zapewnia łatwą możliwość ich wykorzystania do budowy modeli komputerowych.

EN

The PM BLDC motor circuit models of different simplification level are given in the paper. The object of considerations was a 3-phase motor with an electronic commutator of full-bridge topology. DC- and 3-phase models were investigated. They are presented in the form of electric circuits. Such a way of presentation makes their use for construction of computer models easy.