Wyniki wyszukiwania - BazTech

1

Techniczne aspekty związane z nowelizacją przepisów dotyczących ochrony cieplnej budynków wielorodzinnych

Rucińska Joanna

Rynek Instalacyjny

|

2021

|

Nr 3

36--40

PL

W artykule przedstawiono analizę możliwości spełnienia wymagań dotyczących nieprzekroczenia granicznej wartości wskaźnika zapotrzebowania na nieodnawialną energię pierwotną EP zgodnie z WT 2021 przez analizowany budynek wielorodzinny zlokalizowany w III strefie klimatycznej, przy zastosowaniu różnej izolacyjności przegród zewnętrznych i różnych systemów wentylacji budynku. Zaostrzone od 31 grudnia 2020 r. wymagania w zakresie dopuszczalnej wartości wskaźnika zapotrzebowania na nieodnawialną energię pierwotną EP wymagają od projektantów analizy różnych rozwiązań technicznych i technologicznych. Udowodniono że spełnienie wymagań WT 2021 w budynkach wielorodzinnych jest możliwe przy zastosowaniu dostępnych rozwiązań materiałowych i technicznych. Zastosowanie lepszej izolacyjności cieplnej nie spowoduje jednak znaczącego obniżenia wskaźnika EP budynku. Kwestią istotniejszą jest analiza możliwych do zastosowania systemów wentylacji z uwzględnieniem urządzeń pomocniczych.

EN

The article presents an analysis of the possibility of meeting the requirements of the non-renewable primary energy demand indicator EP according to WT 2021 by the analyzed multi-family building located in zone III climate with the use of different insulation properties of external partitions and different building ventilation systems. The tightened from 31 December 2020 requirements of the for non-renewable primary energy demand indicator EP require designers to analyze various technical and technological solutions. The use of better thermal insulation will not result a significant reduction in the building EP indicator. The more important issue is the analysis of possible ventilation systems used in the building, and its auxiliary devices.

2

Energy assessment of the pneumatic sieve separator for agricultural crops

Mykhailov Yevhen, Zadosna Natalia, Postnikova Marina, Pedchenko Ganna, Khmelovskyi Vasyl, Bondar Mariia, Ionichev Aleksey, Kozdęba Michał, Tomaszewska-Górecka Wioletta

Agricultural Engineering

|

2021

|

Vol. 25, No. 1

147--155

EN

As a result of energy assessment of a pneumatic sieve separator for agricultural crops it was determined that the specific energy consumption of the experimental pneumatic sieve separator was 0.18 kW⋅t-1. It is lower than in case of its domestic and foreign equivalents. For instance, the specific energy consumption of the separator of preliminary grain purification called SPO-50 (Ukraine) is 0.31 kW⋅t-1, and that of the machine of preliminary grain purification called MPO-50 (Russia) is 0.38 kW⋅t-1. Specific energy consumption of a pneumatic sieve separator is 1.72-2.11 times lower than in case of its domestic and foreign counterparts.

PL

W wyniku oceny energetycznej pneumatycznego separatora sitowego dla płodów rolnych ustalono, że jednostkowe zużycie energii eksperymentalnego pneumatycznego separatora sitowego wynosi 0,18 kW⋅t-1. Jest ono niższe niż w przypadku jego krajowych i zagranicznych odpowiedników. Na przykład, jednostkowe zużycie energii separatora do wstępnego oczyszczania ziarna o nazwie SPO-50 (Ukraina) wynosi 0,31 kW⋅t-1, a urządzenia do wstępnego oczyszczania ziarna o nazwie MPO-50 (Rosja) - 0,38 kW⋅t-1. Jednostkowe zużycie energii przez pneumatyczny separator sitowy jest 1.72-2.11 razy niższe niż jego krajowych i zagranicznych odpowiedników.

3

Wpływ oceny wielkości dopływu ścieków i wydajności pomp na efektywność pracy pompowni

Biel Kamila, Piechurski Florian G.

Instal

|

2019

|

nr 7/8

44--52

PL

Na etapie projektowania nie ma w zasadzie możliwości poprawnego doboru optymalnych wydajności i mocy pomp w zależności od bardzo zmiennych spływów ścieków i wód obcych. Po przeprowadzonej analizie jednoznaczna ocena pracy 30 obiektów pompowni ścieków jest bardzo trudna. W grupie pomp o małej rocznej wydajności jako źle dobrane uważa się pompownie o dużych mocach od P=7,5 do 15 kW. Przy średniej wydajności jako źle dobrane w zakresie mocy od P=11 do 15 kW. Przy dużej rocznej wydajności jako źle dobrane o mocy P=22 kW. Wyniki oceny pokazują, że te pompownie nie mają zbyt wysokiej wydajności do aktualnie występujących przepływów ścieków w obszarze ich działania. Za prawidłowo dobrane w małej rocznej wydajności należy uznać pompownie o mocy od P=1,5 do 4,2 kW. W grupie pomp o średniej rocznej wydajności za prawidłowo dobrane w tej grupie należy uznać pompownie o mocy od P=2,5 do P=7,5 kW. W grupie pomp o dużej rocznej wydajności za prawidłowo dobrane w tej grupie należy uznać pompownie o mocy P=13,5 kW. Problem zagniwania ścieków był widoczny najbardziej w grupie pompowni małych i dużych ze względu na bardzo długi czas wypełniania zbiornika komory pomp. Wyznaczenie współczynnika energochłonności pozwala na ocenę kosztów potrzebnych na przepompowanie 1m3 ścieków sanitarnych. W tym porównaniu najkorzystniejszy współczynnik wyznaczono w grupie pompowni dużych średnio 0,15 kWh/m3, dla średnich średnio 0,20 kWh/m3 i najwyższe dla małych średnio 0,30 kWh/m3 . Analizując koszty inwestycyjne, widać, że rozwiązania uważane powszechnie za tańsze, w perspektywie kilkunastoletniej eksploatacji zajmują ostatnie miejsce pod względem kosztów. Zakłady kanalizacyjne, chcąc sprawnie zarządzać systemami transportu ścieków w kanalizacji ciśnieniowej, muszą liczyć się z wyższymi kosztami eksploatacyjnymi. Wzrost ceny za odprowadzane ścieki przy użyciu pompowni ścieków maksymalnie wynosił 0,57 zł/m3 , minimalnie 0,01 zł/m3, a średnio można przyjąć 0,12 zł/m3 . Uważa się, że błędy projektowe odpowiadają za 40% występujących problemów eksploatacyjnych, za kolejne 50% odpowiadają błędy po stronie niewłaściwego wykonawstwa – zaledwie 10% utożsamia się z trudnościami obiektywnymi.

EN

At the design stage, it is principally not possible to correctly select the optimal efficiency and power of pumps depending on highly variable flows of sewage and foreign water. After the analysis, an unambiguous assessment of the work of 30 pumping stations is very difficult. In the group of pumps with low annual capacity, pumping stations with high powers from P=7.5 to 15 kW are considered as poorly selected, while with the average efficiency as poorly chosen in the power range from P=11 to 15 kW, and with high annual capacity as ill-suited (P=22 kW). The results of the assessment show that these pumping stations have too high efficiencies in relation to the currently occurring sewage flows in the area of their operation. The pumping stations with power from P=1.5 to 4.2 kW should be considered as properly selected in the small annual capacity group. In the group of pumps with average annual capacity, the pumping power from P=2.5 to P=7.5 kW should be considered suitable for this group. In the group of pumps with high annual capacity, pumping stations with the efficiency of P=13.5 kW should be considered properly selected in this group. The problem of rotting sewage was most visible in the group of small and large pumping stations due to the very long time of filling the pump chamber tank. The determination of the energy intensity coefficient allows to assess the costs needed to pump 1 m3 of sanitary wastewater. In this comparison, the most favourable coefficient was determined in the group of large pumping stations – on average 0.15 kWh/m3 , for medium stations – on average 0.20 kWh/m3 , and the highest coefficient for small stations – on average 0.30 kWh/m3 . Analyzing investment costs, it can be seen that solutions commonly considered cheaper in the perspective of a dozen or so years of exploitation occupy the last place in terms of costs. If sewage plants – wishing to efficiently manage wastewater transport systems in a pressure sewage system – must reckon with higher operating costs. A price increase for discharged sewage using a pumping station was maximum 0.57 PLN/m3, minimum 0.01 PLN/m3 , and on average it can take 0.12 PLN/m3 . It is believed that design errors are responsible for 40% of existing operational problems, for subsequent ones 50% of errors are on the side of improper performance – only 10% can be identified as objective difficulties.

4

Ocena energetyczna wykorzystania energii gazu koksowniczego w układach z silnikiem tłokowym oraz kotłem i turbiną parową

Kasprzyk S., Rusinowski H.

Rynek Energii

|

2016

|

Nr 6

56--61

PL

W wielu procesach przemysłowych produktem ubocznym są gazy technologiczne o zróżnicowanej wartości opałowej. Do takich gazów należy między innymi gaz koksowniczy. Gazy te w zależności od potrzeb i możliwości wykorzystuje się w tych procesach, zmniejszając zużycie wysokokalorycznych paliw podstawowych. Zwiększa to sprawność energetyczną procesów przemysłowych. Nadwyżki gazów technologicznych można wykorzystać w sposób efektywny energetycznie. W artykule przedstawiono ocenę energetyczną układu kogeneracyjnego zasilanego gazem koksowniczym i wyposażonego w gazowy silnik tłokowy o mocy elektrycznej 2,9 MW oraz układu produkującego energię elektryczną, wyposażonego w kocioł i turbinę parową, o mocy elektrycznej 71 MW. Oceny energetycznej dokonano na podstawie opracowanych modeli obliczeniowych zawierających bilanse energii i substancji poszczególnych urządzeń i w oparciu o wybrane wskaźniki energetyczne, charakteryzujące efektywność produkcji energii elektrycznej oraz ciepła. Wyniki obliczeń przedstawiono w tablicach i na ich podstawie opracowano odpowiednie wnioski oraz dokonano krótkiego podsumowania.

EN

In many industrial processes the common by-products are flue gases with diverse low heating value. One of such by-products is coke-oven gas. These gases depending on the needs and possibilities are utilized directly in industrial units, lowering the consumption of standard high-calorie fuels which increases the efficiency of the actual industrial processes. The surplus of such by-products can be utilized in an energy-efficient way. The article presents an energy assessment of an exemplary CHP unit equipped with a gas piston engine with power of 2.9 MW powered with coke-oven gas and an exemplary unit equipped with steam boiler and steam turbine to produce electrical energy with power of 71 MW. The energy assessment has been conducted on the basis of a developed model which encompasses mass and energy balance equations formulated for the particular devices. Moreover, energy assessment indicators which characterize the efficiency of units to produce electrical energy and heat also have been calculated. Calculation results have been presented in enclosed tables. On the basis of obtained calculation results, appropriate conclusions have been formulated.

5

Nowa norma oceny energetycznej układów pompowych ASME EA--2-2009

Surówka J., Hovstadius G.

Pompy, Pompownie

|

2012

|

nr 2 (145)

29-31

PL

Założenia, procedury i organizacja oceny energetycznej w przedsiębiorstwach w USA.

EN

Guidelines and the procedure of energy audits procedures for carrying out energy audits in pump systems.

6

Świadectwo charakterystyki i ocena energetyczna budynku

Macieik L.

Warstwy, Dachy i Ściany

|

2009

|

nr 3

22-23

PL

Ustawa z dnia 7 lipca 1994 r. Prawo Budowlane, a zwłaszcza artykuł 5 z dodanymi ustępami 3-7, wchodzącymi w życie 1.01.2009 r. nakłada na właściciela (inwestora) obowiązek sporządzenia charakterystyki energetycznej w formie świadectwa, gdzie określona zostanie wielkość energii wyrażona w kWh/(m2 rok), niezbędna do zaspokojenia różnych potrzeb związanych z użytkowaniem budynku. Świadectwo charakterystyki energetycznej sporządzić należy dla każdego budynku oddawanego do użytkowania oraz dla budynku podlegającego zbyciu lub wynajmowi. Świadectwo ważne jest 10 lat.

7

Podstawy prawne oceny energetycznej budynków

Kubski P.

Ciepłownictwo, Ogrzewnictwo, Wentylacja

|

2009

|

R. 40, nr 7-8

42-48

PL

Implementacja Unijnej Dyrektywy 2002/91/WE w sprawie wprowadzenia oceny energetycznej budynków, wymusiła w krajowym ustawodawstwie szereg zmian legislacyjnych, począwszy od znowelizowanej ustawy - Prawo budowlane, dokonanej przez Sejm jeszcze w 2007 r., poprzez stosowne rozporządzenia wykonawcze do tej ustawy, wydane przez Ministra Infrastruktury w listopadzie 2008 r. Dokonano przeglądu wskazanych aktów prawnych, ze szczegółowym omówieniem tych treści, które dotyczą oceny energetycznej budynków oraz świadectwa jego charakterystyki energetycznej.

EN

The implementation of the 2002/91/EC EU Directive (on the introduction of energy assessment of buildings) has involved some legislative changes in the national legislation starting from the revised Construction Law (introduced by the Parliament in 2007) through appropriate regulations implementing this Law (issued by the Minister of Infrastructure in November 2008).The review of these legal acts with detailed overview of the contents is given. The contents concern the assessment of energy efficiency of buildings and the certificates of building energy characteristics.

8

Ocena energii rozdrabniania składników cementowych

Ahmed H. A. M., Al-Maghrabi M. N., Haffez G. S. A.

Inżynieria Mineralna

|

2007

|

R. 8, nr 1

1-14

PL

Przemysł cementowy stosuje rozdrabnianie, które zużywa dużo energii. Zatem proces rozdrabniania cementu jest ważnym zagadnieniem. Dlatego w tym artykule rozważano rozdrabnianie surowego cementu w okresowym młynie kulowym według różnych metodologii, w tym mielenie każdego składnika (glina, kwarcyt, wapień) osobno oraz mielenie ich razem jako mieszaniny trzech składników. Oceniano zużycie energii dla obu rozwiązań. Dodatkowo, w przypadku mieszaniny trzech składników, zmieniano stosunek wszystkich trzech składników. Wyniki oceniano za pomocą składu ziarnowego produktów mielenia dla odpowiednich poziomów zużycia energii i podziału zużytej energii pomiędzy składniki mieszaniny. Stwierdzono, że ilość zużytej na mielenie energii silnie wpływa na ziarnowy moduł Gaudina-Schumanna w zależności od tego, czy materiał był mielony jako mieszanina czy też nie. W przeciwieństwie do tego, wpływ zużywanej energii na dystrybucyjny moduł Gaudina-Schumanna był niewielki. Ustalono, że zmodyfikowane równanie Charlesa, stosowane do obliczania energii rozdrabniania mieszaniny, opisuje bardzo dobrze dystrybucję energii pomiędzy składnikami mieszaniny. Dystrybucja energii pomiędzy składnikami mieszaniny zależy w dużym stopniu od udziału twardych składników, które zwiększają rozdrabnialność składników miękkich. Z tego powodu kwarc wykorzystuje tylko 96% energii przewidywanej dla mieszaniny 1:2:1 dla wszystkich stosowanych poziomów zużycia energii.

EN

Cement industry depends mainly on grinding which is an energy intensive unit operation. Thus, understanding the behaviour of cement raw materials grinding is a vital issue. Therefore, this paper considers batch ball mill grinding of cement raw materials according to different grinding schemes, including single grinding of each component (clay quartzite, limestone) separately and grinding them together in ternary mixtures. The applied energy levels were verified for both schemes. In addition, in the ternary mixtures case, the ratio between the components was changed. The results were judged in light of the product size distribution at specified level of energy and the energy distribution between the mixture components. It was found that increasing the grinding energy level sharply affects the Gaudin-Schumann size modulus of the ground material whether was ground as single or a mixture. On contrary, the energy influence on the Gaudin-Schumann distribution modulus was minor. It was also found that the modified Charles equation for energy calculation (in mixture grinding) expresses very well the energy distribution between the mixture components. The energy distribution among the mixture components depends to a large extent on the hard component portion which enhances the grindability of the soft ones. For that reason quartz utilizes only 96% of its predicted energy in the mixture 1:2:1 at any applied level of grinding energy.