Wyniki wyszukiwania - BazTech

Ograniczanie wyników

1 Polimery

1 2002

Znaleziono wyników: 1

Liczba wyników na stronie

Wyniki wyszukiwania

Wyszukiwano:
w słowach kluczowych: dobór luzów międzyzwojowych

Sortuj według:

Ogranicz wyniki do:

Problemy projektowania i wykonywania ślimaków dwuślomakowych wytłaczarek przeciwbieżnych

Stasiek J., Nieszporek T.

Polimery

2002

T. 47, nr 6

441-449

Przedstawiono kolejność podstawowych czynności wykonywanych podczas opracowywania projektu koncepcyjnego dwuślimakowego układu uplastyczniającego (schemat I). Na podstawie danych literaturowych dokonano analizy przepływów międzyzwojowych i określono ich wpływ na przebieg procesu uplastyczniania. Ponadto zaprezentowano wyniki badań zarysu osiowego i czołowego ślimaków, które potwierdziły zmienność przebiegu zarysu osiowego w różnych przekrojach wzdłuż osi ślimaka. W przypadku wystąpienie zmiany kąta pochylenia powierzchni bocznej zwoju wzdłuż strefy (|3), w celu utrzymania stałej wartości bocznych luzów międzyzwojowych zazębiających się ślimaków wymagana jest odpowiednia zmiana szerokości (b) kanałów wzdłuż strefy. Poza tym w strefach, gdzie wartości kątów pochylenia linii śrubowej na stożku podziałowym (tysi) są większe od 35° a różnica kątów pochylenia (())", - <|)z) > 15°, zachodzi konieczność odpowiedniego zukosowania krawędzi zwojów lub zwiększenia luzu bocznego w celu uzyskania odpowiedniej jego minimalnej wartości (> 0,5 mm). Luzy między współpracującymi ślimakami są różne w poszczególnych miejscach powierzchni zwojów - np. w przekroju osiowym są większe niż w płaszczyźnie prostopadłej do linii pochylenia zwoju na średnicy podziałowej stożka ślimaków. Kształt szczeliny międzyzwojowej bocznej powinien mieć w przybliżeniu kształt romboidu [różnica luzów bocznych (Sb maks. - Sb min) powinna wynosić od 0,1 do 0,3 mm], aby przepływające przez szczelinę tworzywo wzdłuż jej szerokości he podlegało w przybliżeniu jednakowej prędkości ścinania.

Sequence of basic steps required during conceptual design of twin-screw plasticizing systems has been presented (Fig. 2). Bibliographic data allowed analysis of intermeshing flows to be performed and their effect on the plasticizing process was determined. Results of investigating the axial and frontal screw outline were presented, confirming changeability of the screw outline course in different cross-sections along screw axis. Change in the angle of flight flank inclination along the screw zone (beta) requires appropriate change in the channel width, b, along this zone to maintain the existing intermeshing gap (Fig. 3.). Also, in zones where the screw helix angles (phi(st)) exceed 35degrees and difference of helix angles (phi(w) - phi(z)) > 15degrees, suitable enhancing of side inter-screw gap or scarfing of the flight edges are required to attain its appropriate minimum value (> 0.5 mm). Gap between the interacting screws varies at different locations of the flank surface of the flights - e.g. is higher in axial cross- section as compared with the plane perpendicular to flight inclination on the pitch diameter of screws (Fig. 11). Shape of the side intermeshing gap should be approximately rhomboidal Fig. 3), i.e. the difference of the side inter-screw gap (S-b max). - S-b (min.)) should be from 0.1 to 0.3 mm, to maintain ass flowing through the gap along is width, h(e), under pproximately identical shearing rate.