Wyniki wyszukiwania - BazTech

1

Możliwości obniżenia temperatury topienia szkła opakowaniowego

Galewicz M., Wasylak J.

Szkło i Ceramika

|

2008

|

R. 59, nr 6

11-15

PL

Składy chemiczne szkieł opakowaniowych od 1932 r. pomimo zawsze istniejących cech podobieństwa były systematycznie unowocześniane, dostosowywane do warunków ekonomicznych i wymagań użytkowników. Do najważnieszych zmian należy zaliczyć: ograniczenie alkalii i zwiększenie CaO, wprowadzenie małych dodatków MgO za CaO, restrykcyjne ograniczenie metali ciężkich, wprowadzenie małych dodatków Li2O, głównie w celu podwyższenia wydajności topienia i poprawienia jakości masy szklanej. W ostatnich latach, z powodu coraz wyższych cen energii cieplnej, zwiększających się wymagań ochrony środowiska i coraz większego zainteresowania się globalnym zjawiskiem cieplarnianym, prowadzone są prace nad zmianami składu chemicznego szkła w celu znacznego obniżenia temperatury topienia, umożliwiającego obniżenie zużycia paliwa, a tym samym zmniejszenie emisji CO2 i NOx. Poprzez zastosowanie tzw. chemicznego ,,boostingu'' tj. wprowadzenie do składu chemicznego szkła synergicznie działających tlenków obniżających lepkość wysoko-temperaturową można obniżyć temperaturę topienia nawet około 100 stopni Celsjusza. Największy wpływ na obniżenie temperatury log eta=2 ma tlenek litowy. Wprowadzenie 0,135% Li2O do składu szkła opakowaniowego obniża temperaturę topienia o około 11 stopni Celsjusza. Przeprojektowanie składu chemicznego szkła musi być dokonane w taki sposób aby zachować należytą jakość szkła, właściwości fizyko-chemiczne, a jednocześnie zachować (z możliwie najmniejszymi zmianami) dotychczasowe warunki formowania, z których najważniejsze to czas stygnięcia i temperatura likwidusu. Kompleksowe spełnienie tych warunków jest jednak skomplikowane.

2

Wpływ czasu ochładzania wyprasek wtryskowych na termodynamiczne równanie stanu

Kowalska B., Sikora R.

Polimery

|

2003

|

T. 48, nr 5

359-364

PL

Zbadano zależności między ciśnieniem (p, w przedziale 0,1-120 MPa), objętością właściwą (v) oraz temperaturą (T) podczas izobarycznego ochładzania wtryskowych wyprasek polipropylenowych, uzyskanych po różnym czasie ochładzania w gnieździe formującym (lis, 20s lub 29s) w procesie wtryskiwania [15]. Wyniki badań przedstawiono na wykresach p-v-T. Na tej podstawie wyznaczono wielkości stałe w termodynamicznym równaniu stanu Taita oraz w równaniu IKV; wielkości te określono w przypadku stanu stałego i ciekłego PP w odniesieniu do poszczególnych czasów ochładzania wyprasek. Przeprowadzono ocenę wartości błędu względnego aproksymacji za pomocą omawianych dwóch równań z punktu widzenia ich zastosowania do opisu przebiegu krzywych na wykresach p-V-T, uzyskanych na podstawie pomiarów. Przeanalizowano także wpływ czasu ochładzania wyprasek wtryskowych na przebieg krzywych zależności objętości właściwej od temperatury.

EN

The dependencies between the pressure (p, in the range 0.1-120 MPa), specific volume (v) and temperature (T) during the isobaric cooling of polypropylene injection moldings, obtained after various cooling time in the mold cavity (11s, 20s or 29s) [15] have been investigated. The results of investigations were presented in the p-v-T graphs (Figs. 2-4). On this basis the constants in the thermodynamic equation of state by Tait as well as in the IKV equation have been determined; these constants have been determined for solid and molten state of PP in relation to cooling time of moldings (Tables 3-6). The assessment of the values of relative errors of approximation has been done using two discussed equations, from the point of view of their application to the description of the courses of curves in p-v-T graphs, obtained on the basis of measurements (Tables 2 and 5). The effect of cooling time of injection moldings on the course of curves describing the dependencies of specific volume on the temperature has been also analyzed.

3

Wpływ czasu ochładzania na skurcz przetwórczy wytworów otrzymanych metodą wytłaczania z rozdmuchiwaniem

Sikora R., Jachowicz T.

Polimery

|

2000

|

T. 45, nr 10

713-719

PL

Przedstawiono wyniki badań wpływu czasu schładzania w formie (29-40 s) na wartość skurczu przetwórczego głównego kanału rozprowadzania powietrza samochodu dostawczego "Lublin II" (firmy Daewoo Motor Polska) wykonywanego metodą wytłaczania z rozdmuchiwaniem z polietylenu średniej gęstości ("Eltex RSB 714", firmy Solway) (tabele 1-3). Wielkością istotną z punktu widzenia poprawności wykonania wytworu oraz bezpośrednio związaną z procesem montażu jest rozstaw technologicznych otworów montażowych kanału, służących do jego mocowania w nadwoziu samochodu. Za podstawowy czynnik geometryczny określający poprawność -wykonania kanału uznano rozstaw skrajnych otworów montażowych, zwany umownie długością kanału (rys. 3, wartość L). Pomiary długości kanału prowadzono bezpośrednio po wyjęciu go z formy, następnie co godzinę w ciągu pierwszych 8 h oraz po upływie 24 h (rys. 6). Ustalono, że najkorzystniejszy czas ochładzania wytworu, umożliwiający zachowanie wymaganego wymiaru konstrukcyjnego w założonym przez konstruktora polu tolerancji, wynosi 29-34 s, natomiast dalsze przedłużanie czasu ochładzania powoduje przekroczenie górnego wymiaru granicznego długości kanału i powstawanie wytworu wadliwego (rys. 8).

EN

Processing shrinkage of the major air distribution channel used in Lublin II (Daewoo Motor Polska) delivery vans, made of medium density polyethylene (Solvay's Eltex RSB 714) by blowing extrusion, was studied in relation to cooling time in the mold (29-40 s) (Tables 1-3). Spacing of the channel openings used to mount the channel in the chassis, is essential as regards the dimensional correctness of the channel. The spacing of the extreme mounting openings is known as the channel length (L in Fig. 3). Channel length was measured immediately after the channel was removed from the mold, and re-measured in 8 hours and in 24 hours (Fig. 6). To keep to the required dimensional tolerance, the cooling time of 29 to 34 s is most advantageous; as the cooling time is protracted, the major upper dimension of the channel is exceeded and the resulting article is defective (Fig. 8).