Wyniki wyszukiwania - BazTech

1

Workplace Survey of Cold Protective Glove Aging

Irzmańska Emilia, Kropidłowska Paulina

Autex Research Journal

|

2019

|

Vol. 19, no. 4

332--339

EN

This study presents the results of an end-of-service life survey involving workers operating in cold environments. The objective of this study was to determine whether the gloves worn in such workplaces were replaced when they exhibited clear signs of mechanical deterioration (rupture, tear, puncture, and perforation) or when they were soaked (externally) or moist (internally). The study sets out to establish whether the appearance of visible signs of damage prompted immediate glove replacement with a view to occupational safety. The calculated Cramér’s V values revealed weak associations between the cause of glove replacement and the frequency of glove change (V=0.201) as well as the mean duration of glove use (V=0.234). Furthermore, it was found that visible signs of mechanical deterioration did not prompt glove replacement. Indeed, workers continued to wear damaged or wet gloves for as many as 5 days or more.

2

Kształtowanie struktury i twardości brązu fosforowego UNS C51100 zgniotem i wyżarzaniem

Szykowny T., Romanowski Ł.

Inżynieria i Aparatura Chemiczna

|

2012

|

Nr 5

254-255

PL

Brąz fosforowy UNS C51100 w postaci pasów o grubości 0,4 mm wyżarzono w temperaturze 600°C. Wyżarzony brąz walcowano na zimno ze zgniotem 20,40,60 lub 80%. Twardość brązu wzrosła od 90 HV do 240 dla Z = 80%. Zgnieciony brąz wyżarzano w temperaturze od 100 do 700°C. Z równania Avrami'ego wyznaczono temperaturę rekrystalizacji, która dla zgniotu 60% wynosi 408°C. Temperatura rekrystalizowania zawiera się przedziale 450 + 500°C. Dalszy wzrost temperatury skutkuje rozrostem ziaren.

EN

UNS C51100 phosphor bronze in a form of 0.4 mm strips was subjected to full annealing at 600°C. The annealed bronze was cold rolled with the cold work of 20,40, 60 and 80%. The bronze hardness increased from 90 to 240 HV for Z = 80%. The cold worked bronze was annealed at the temperatures ranging'from 100 to 700°C. Recrystallization temperature of the bronze was determined using the Avrami equation and ultimately equals 408°C for 60% of cold work. Recrystallization temperature ranged from 450 to 500°C. A further increase in temperature resulted in grain growth.

3

Microstructure transformation during plastic deformation of the austempered ductile iron

Myszka D., Olejnik L., Kłębczyk M.

Archives of Foundry Engineering

|

2009

|

Vol. 9, iss. 1

169-174

EN

Excellent properties of ADI (Austempered Ductile Iron) are widely praised by the world technical literature. These properties depend on the cast iron microstructure formed during the heat treatment process of a specific type. The matrix of ADI is a mixture of lamellar ferrite and high-carbon austenite. It seems, however, that it is the austenite that is responsible for the high strength and ductility of this material, although investigations and analyses have proved that it is not homogeneous. Various types of austenite found in the ADI matrix include unreacted austenite, stable austenite, and metastable austenite which will be transferred into martensite during machining of castings. In this study an attempt has been made to determine the fraction of metastable austenite and to evaluate its effect on ADI properties. The heat treatment enabled manufacturing ADI characterised by the following properties: T.S.>1000MPa, El.>10%, Y.S.>600MPa. As a next step, the controlled process of plastic deformation of the samples was carried out. Applying the new method it has been established that due to 15% cold work, the structure of the examined ADI contains 9% of martensite; this volume fraction goes up to 17% after 25% cold work. The results of the investigations were cofirmed by X-ray diffraction pattern analysis and magnetic measurements. Consequently, it has been proved that ADI characterised by properties satisfying the criteria of an international standard developed for this particular material contains a large amount of metastable austenite subject to the TRIP (Transformation Induced Plasticity) effect.

4

Implementation of Cold Risk Management in Occupational Safety, Occupational Health and Quality Practices. Evaluation of a Development Process and Its Effects at the Finnish Maritime Administration

Risikko T., Remes J., Hassi J.

International Journal of Occupational Safety and Ergonomics

|

2008

|

Vol. 14, No. 4

433–-446

EN

Cold is a typical environmental risk factor in outdoor work in northern regions. It should be taken into account in a company’s occupational safety, health and quality systems. A development process for improving cold risk management at the Finnish Maritime Administration (FMA) was carried out by FMA and external experts. FMA was to implement it. Three years after the development phase, the outcomes and implementation were evaluated. The study shows increased awareness about cold work and few concrete improvements. Concrete improvements in occupational safety and health practices could be seen in the pilot group. However, organization-wide implementation was insufficient, the main reasons being no organization-wide practices, unclear process ownership, no resources or a major reorganization process. The study shows a clear need for expertise supporting implementation. The study also presents a matrix for analyzing the process.

5

SCC of cold-worked austenitic stainless steels in PWR conditions

Raquet O., Herms E., Vaillant F., Couvant T.

Advances in Materials Science

|

2007

|

Vol. 7, nr 1(11)

33-46

EN

A strong susceptibility for SCC of heavily cold worked austenitic stainless steels is observed in hydrogenated primary water typical of PWRs. This susceptibility to cracking increases with the extent of cold-work and/or localization of deformation. The levels of cold-work involved in this study are very high when compared to the maximum cold-work levels required by the usual international codes relevant to PWRs (ASME and RCC-M). These high values of cold-work could be eventually encountered on the surface of same components (grinding) or in the case of improper manufacturing. The specific cold-work procedures including a compressive stage (fatigue, shot-peening) strongly favors SCC susceptibility in PWRs conditions under dynamic deformation. For a given cold-working procedure, SCC susceptibility of austenitic stainless steels materials increases with an increasing intensity of cold-work. A threshold of SCC susceptibility was identified in the ease of the shot-peening procedure of cold-working for AISI 304L stainless steels through the value of the initial surface hardness before SCC testing (CERT). SCC crack propagation is thus only observed beyond 300+-10HV on shot-peened specimens.

6

Kształtowanie korpusów cylindrycznych ze stopów aluminiowych metodą wyciągania.

Bączkowski A.

Obróbka Plastyczna Metali

|

2003

|

T. 14, nr 1

49-56

PL

W pracy przedstawiony został sposób uzyskiwania wyrobów cylindrycznych ze specjalnych stopów aluminiowych metodą obróbki plastycznej na zimno, za pomocą wyciągania. Omówiono stosowane rozwiązania konstrukcyjne, narzędzia oraz dokładność uzyskiwanych wyrobów.

EN

The paper presents a method of obtaining cylindrical parts of special aluminum alloys by cold forming with the use of fullering. The design solutions applied, tool sand accuracy of the products obtained have been discussed.

7

Obróbka powierzchniowa nierdzewnej stali austenitycznej.

Serbiński W., Zieliński A.

Inżynieria Materiałowa

|

2002

|

R. XXIII, nr 5

263-266

PL

Przedstawiono cel i techniki wytwarzania warstw powierzchniowych na stali austenitycznej nierdzewnej 1H18N9T. Dokonano weryfikacji przydatności stosowanych technologii powierzchniowego umocnienia w aspekcie podwyższenia twardości oraz odporności na korozję wżerową badanej stali.

EN

The purpose and technologies of production of the surface layers on the austenitic 1H18N9T stainless steel have been presented. The verification of usefulness of the applied technologies to increase the hardness and resistance to pitting corrosion has been done.

8

Nowe kierunki w technologii borowania stali.

Przybyłowicz K.

Inżynieria Materiałowa

|

2000

|

R. XXI, nr 6

403-406

PL

Pomimo stosowania borowania już od ponad stu lat ciągle są wprowadzane liczne modyfikacje. Jedną z nich jest stopowanie borkowych warstw metalami rzadkimi (RE), Ni, S i N. RE obniżają temperaturę procesu i zawartość borka FeB oraz poprawiają własności warstw (zwiększają ciągliwość i odporność na korozję, zmęczenie i zużycie ścierne). RE - borowanie było stosowane do stali szybkotnących, narzędziowych, łopatek turbin i kompleksowych powłok (z Al, V, N, C). Wiele eksperymentów wykazało pozytywny wpływ nikloborowania (podobnie jak w przypadku RE-borowania). Siarkoborowanie obniża współczynnik tarcia i zapobiega zacieraniu. Inną modyfikacją jest kombinacja borowania ze zgniotem lub odkształceniem nadplastycznym, które sprzyja przyspieszeniu procesu i poprawia ciągliwość warstw. Interesującą metodą jest borowanie z past wspomagane wyładowaniem jarzeniowym. Obróbka taka może być przeprowadzana przy niskiej temperaturze (500 stopni Celsjusza) i warstwa złożona z Fe2B jest mniej krucha i bardziej odporna na korozję, i zużycie ścierne. Bardzo obiecujące jest borowanie po plazmowym lub ogniowym natrysku niklem, stopem Ni-Cr, stalą nierdzewną. Przede wszystkim poprawia żaroodporność, odporność na korozję i zużycie ścierne oraz zwiększa szybkość nasycania. Zostały także opracowane nowe składy borujących ośrodków. Skład borowanych stali, metoda i parametry borowania oraz obróbka cieplna powinny być wybierane w zależności od wymaganych własności i warunków pracy elementów.

EN

In spite of over 100 years application of boronizing process numerous modifications are constantly introduced. One of it is alloying the borided coatings in rare earths (RE), Ni, S and N. RE decrease the temperature of the process and content of FeB phase and improve properties of the coating (raise toughness, corrosion, fatigue and wear resistance). RE-boronizing has been applied to HSS, tool steels, turbine blades and complex coatings (with Al, V, N, C). A lot of experiments show profitable effect of Ni - boronizing (similar as in the case of RE - boronizing). S - boronizing lowers the friction coefficient and prevents seizure. Another modification is combination of boronizing with cold work or superplastic deformation which affects in accelerating of the process and improving toughness of the coatings. Interesting method is paste - boronizing in glow - discharge chamber. The treatment may be carried out at low temperature (500 degrees centigrade) and coating consisting of Fe2B is less brittle and more wear- and corrosion-resistant. Very prospective is boronizing following the plasma or flame spraying of Ni, Ni-Cr alloy, stainless steel. First of all improves the corrosion, heat and wear resistance, increases rate of the process. New compositions of boronizing media have also been worked out. The composition of boronized steels, saturation method and heat treatment should be chosen according to required properties and condition of work of elements.

9

Wpływ stopnia zgniotu blachy na wybrane parametry tłoczenia

Chałupczak J., Miłek T.

Obróbka Plastyczna Metali

|

1999

|

T. 10, nr 3

5-10

PL

Omówiono wyniki badań wpływu różnych stopni zgniotu blach stalowych, miedzianych i aluminiowych na niektóre parametry procesu tłoczenia i możliwości wykonania prawidłowych wytłoczek z pominięciem wyżarzania międzyoperyjnego i zmianę sił tłoczenia. Uzyskane wyniki porównano w stosunku do obliczonych parametrów technologicznych tłoczenia, zalecanych przez literaturę. Badania wykazały między innymi, że uzyskane wielkości sił tłoczenia wykazują istotne różnice w stosunku do obliczonych sił, a stosowanie blach aluminiowych o zgniocie powyżej 12% poprawia warunki tłoczenia.

EN

In the paper the influence of cold work ratio of steel, cooper and aluminium on selected parameters in deep drawing has been tested. Among others the possibility of drawing of the proper stamping without tempering between subsequent operations has been analysed. The force during drawing was recorded and compared with that computed and based on various theories known from the literature. It was also shown that more then 12 per cent cold work ratio of tested aluminium sheets improve the quality of drawing.

10

Wpływ zgniotu powierzchniowego na skutki azotowania jonowego stali NC11LV o różnej strukturze.

Berkowski L., Borowski J., Majchrzak W., Rybak Z., Stefko A.

Inżynieria Materiałowa

|

1999

|

R. XX, nr 5

232-236

PL

W referacie przedstawiono wyniki badań wpływu powierzchniowego odkształcenia plastycznego na strukturę oraz twardość stali NC11LV po azotowaniu jonowym. Badano próbki o różnej strukturze. Próbki austenityzowano w temperaturach 900-1200 stopni Celsjusza. W rezultacie uzyskano struktury o różnym składzie fazowym, od węglików na tle martenzytu, do praktycznie czystego austenitu z niewielką ilością węglików. Partie próbek o najniższej i najwyższej twardości , austenityzowano w temperaturach odpowiednio 1150 i 1020 stopni Celsjusza, nagniatano ślizgowo nagniatakiem diamentowym, stosując dwie wartości docisku: 150 i 400 N. Przedstawiono struktury stref przypowierzchniowych po nagniataniu. Tak przygotowane próbki azotowano jonowo. Azotowanie przeprowadzono przy stałym czasie - 4h, stosując trzy różne temperatury procesu: 400, 440 i 480 stopni Celsjusza. Skutki nagniatania i azotowania oceniano za pomocą pomiarów twardości HK0,1, oraz poprzez obserwację warstw azotowanych pod mikroskopem świetlnym na zgładach metalograficznych. Przedstawiono wyniki pomiarów twardości, a struktury zaobserwowane w próbkach nagniatanych i azotowanych. W wyniku badań stwierdzono, że nagniatanie stali NC11LV spowodowało utwardzenie stref przypowierzchniowych. Szczególnie dotyczy to próbek o strukturze austenitycznej. Wygrzewanie tych próbek w czasie i temperaturze azotowania spowodowało spadek twardości tych stref o ok. 200 HK0,1. Po azotowaniu wyższą twardość przekraczającą 1200 HK0,1, stwierdzono w próbkach o strukturze martenzytycznej, gdy tymczasem próbki o strukturze austenitycznej wykazały twardość maksymalną ok. 1000 HK0,1. Nagniatanie stali o strukturze martenzytycznej jak i austenitycznej spowodowało istotny wzrost twardości stref przypowierzchniowych w stosunku do stali nienagniatanej przed azotowaniem. Niezależnie od struktury hartowanej stali NC11LV (martenzytyczna lub austenityczna osnowa) nagniatanie spowodowało wzrost twardości stref przypowierzchniowych po azotowaniu ionowym.

EN

The results of investigations for surface plastic strain influence on ionitrided NC11LV steel hardness and structure are presented in this paper. The samples of different structure were investigated. Temperatures 900-1200 degrees centigrade for austenitizing were used. In the result, following structures were obtained: from carbides exsisting in martensite matrix, until pure austenite with reduced quantity of carbides. Two batches of samples, representing the highest and the lowest hardness (austenitized respectively at 1150 and 1020 degrees centigrade), to the operation of slide burnishing by diamond burnisher, with application of pressure forces 150 and 400 N, were undertaken. Structures of sub-surface layers after burnishing are shown. The samples in the above described state were ionitrided. This operation was carried out in constant time, however for different temperatures 400, 440 and 480 degrees centigrade. The results of burnishing and ionitriding by HK0,1 hardness measurements, and by nitrided layer structure investigations were assessed. Hardness measurement results are presented. Microstructures obtained for burnished and nitrided samples are shown. It was stated, that burnishing operation for NC11LV steel results in sub-surface layers hardening. Especially this fact is well marked for the samples having austenitic microstructure. The heating of these samples during nitriding process resulted in hardness decrease by about 200 HK0.1. After nitriding, higher hardness over 1200 HK0,1 for the martensitic sample was established, whilst for austenitic samples 1000 KH0,1 hardness was only reached. Burnishing operation, both for austenitic, and for martenitic structures caused an visible hardness increase for sub-surface layer, regarding to non-burnished steel before nitriding. Irrespective of heat treated NC11LV steel structure (martensitic or austenitic matrix), burnishing operation resulted in sub-surface layers hardness increase, after ionitriding.