Wyniki wyszukiwania - BazTech

1

Theoretical bases of impregnation without pressure of meliorants and the application of their features in practice of fixing mobile sands

Mirakhmedov Makhamadjan

Transport Problems

|

2020

|

T. 15, z. 4, cz. 1

39--48

EN

Desert sand is subject to deflation, which during the construction and operation of railways in the sandy desert leads to the filling of the railway track with sand and erosion of subgrade. To prevent this phenomenon, the surface of the sand is fixed with a binder, which is sprayed onto a deflated surface. The penetration of the working composition of the binder due to the characteristics of grinding is accompanied by an uneven distribution of the substance, which is proposed to characterize the saturation coefficient. Peculiarities of the interaction of the binder and sand from which the protective crust is formed are revealed, which made it possible to change the nature of the impregnation. Pre-wetting allows to reduce the pore space of sand, change the nature of the transfer of the substance when impregnated into the capillary, and increase the uniformity of impregnation, which as a result allows to obtain a resource-saving solution when fixing the movement of sand.

2

Investigation of the influence of capillary effect on operation of the loop heat pipe

Mikielewicz D., Błauciak K.

Archives of Thermodynamics

|

2014

|

Vol. 35, no. 3

59--80

EN

In the paper presented are studies on the investigation of the capillary forces effect induced in the porous structure of a loop heat pipe using water and ethanol ad test fluids. The potential application of such effect is for example in the evaporator of the domestic micro-CHP unit, where the reduction of pumping power could be obtained. Preliminary analysis of the results indicates water as having the best potential for developing the capillary effect.

3

Friction forces and friction coefficient in slide parabolic micro-bearing with consideration of the adhesion force

Miszczyk Miszczak, A., Czaban A.

Journal of KONES

|

2010

|

Vol. 17, No. 3

293-299

EN

Micro-bearings have many applications in computer devices, such as CPU fans or hard disc drives. So far, rolling bearings and slide bearings have been used,for example micro-bearing with smooth Journal and sleeve surface, which is known as FDB - Fluid Dynamic Bearing. Actually, latter versions of micro-bearings are being launched to the market: Ex-FDB - Extra Fluid Dynamic Bearing. This type of bearings was fabricated by putting some micro-grooves filled with oil on its interna! surfaces. Ex-FDB's are characterized by reduced level of generated noise and guarantee long failure-free fan life, reaching 120 000 hours. In this paper we present our numerical calculations of the friction force and the friction coefficient in the parabolic micro-bearing. Micro-bearing gap height is very low, often less then l micrometer, therefore capillarity and adhesion forces cause an increase of oil viscosity near the Journal and sleeve surfaces. Due to this fact a value of hydrodynamic pressure in micro-bearing gap also increases, what results in observed changes of capacity, friction forces and friction coefficient values. The influence of adhesion and capillarity on friction force and friction coefficient of oil in micro-bearing hasn't been considered from analytical point of view so far. This paper presents numerical results of computed values of friction forces and friction coefficient for parabolic micro-bearing in comparison to values for classical parabolic bearing.

4

Adhesion and capilarity in micro-bearing lubrication

Wierzcholski K., Miszczak A.

Journal of KONES

|

2009

|

Vol. 16, No. 3

489-495

EN

Present paper shows the some main phenomena which have important influence on the micro-bearing operating parameters. To above mentioned phenomena belong: adhesion forces, adsorption forces, capillary forces, elastic and hyperelastic deformations of cooperating micro-bearing surfaces, Van-der Waals electrostatic forces on the micro-bearing surfaces. Because the height of super thin micro-bearing gap is very small often smaller than l micrometer, hence the adhesion forces and capillary forces arising in micro-bearing gap, provoke the oil dynamic viscosity changes. This fact leads to the hydrodynamic pressure and bearing carrying capacity changes. The performed research play off the main role of mechanical micro-deformations of cooperating micro-bearing surfaces on non-Newtonian oil dynamic viscosity and here are indicated the influence of capillary force on adhesion forces in micro-scale. The micro-deformations of the micro-bearing gap height are effecting the changes of oil flow velocity in the gap, this fact leads to the share rate changes and therefore we obtain changes of apparent viscosity of the non-Newtonian oil.

5

Badania mechanizmów adhezji w materiałach rozdrobnionych

Opaliński I., Chutkowski M., Petrus R.

Inżynieria Chemiczna i Procesowa

|

2001

|

T. 22, z. 3D

1055--1060

PL

Przedstawiono wyniki badań doświadczalnych dotyczących wpływu prędkości rozdzielania kontaktujących się powierzchni na siły adhezji pochodzące od mostków cieczowych powstających zarówno w wyniku kondensacji kapilarnej pary wodnej zawartej w otaczającym powietrzu, jak i celowego nawilżania. Zaproponowano model opisujący wpływ prędkości rozdzielania na całkowitą siłę adhezji. Uwzględnia on siły kapilarne oraz siły lepkościowe powstające podczas odkształcania mostka.

EN

Experimental results on the influence of contact separation rate on adhesion forces resulting from liquid bridges formed by both capillary condensation and deliberate introduction of liquid between contacting surfaces have been presented. A model describing the influence of separation rate on overall adhesion force including capillary and viscous contributions resulting from liquid bridge elongation has been proposed.

6

Theoretical and laboratory investigations on oil displacement from the rock matrix under capillary forces

Liszka K., Stopa J.

Archives of Mining Sciences

|

2000

|

Vol. 45, nr 4

543-553

EN

The paper contains two parts. The theoretical basis for the process of oil displacement through the water from the fractured porous medium, due to capillary forces, has been discussed in the part No. 1. The functional equation describing the relative water content increase in the fractured rock matrix, surrounded by the water layer, has also been introduced. This may reflect the actual reservoir conditions, if a fractured oil reservoir is flooded with water, at the moment when the rock matrix porous block has already been surrounded by the water forced in as a result if shifting of watering front in the fractures system. The impact of particular parameters of this process on its performance has also been determined. This equation is non-linear, and may be solved using numerical methods, in general case. The analytical solution may be arrived at when the constant value of the mass exchange coefficients has been assumed, as well as simple geometry, such as spherical geometry and process symmetry. Having assumed as above, the analytical solution has been arrived at and compared with a numerical solution. Taking into consideration the assumptions, the error committed has been slight, in order of few percent. The results of the theoretical contemplations have been compared with laboratory experiments' results, in the second part of the paper. The detailed description of performed research and its methodology have been given. The experiments have confirmed theoretical results.

PL

Zjawisko wnikania wody do przestrzeni porowych wypełnionych ropą pod wpływem sił kapilarnych jest istotnym czynnikiem wpływającym na efektywność nawadniania złóż ropy, zwłaszcza w przypadku, gdy skalą zbiornikową jest skała porowato-szczelinowata. Z punktu widzenia hydromechaniki złoże takie składa się z systemu spękań i szczelin oraz bloków ośrodka porowatego przepuszczalności wielokrotnie mniejszej od systemu szczelin. Bloki te noszą nazwę matrycy skalnej. Front wypierania ropy przez wodę przemieszcza się przede wszystkim (szybciej) w systemie szczelin, następnie zaś następuje proces wymiany masy pomiędzy szczelinami a porami matrycy skalnej. Według modeli znanych z literatury, np. Greenkorn (1983), M a r 1 e (1981), wypieranie ropy przez wodę następuje pod wpływem sił kapilarnych. W niedawno opublikowanej pracy Zhang X. i Morrow N. R. (1996) wykazali na podstawie prób laboratoryjnych, że przebieg procesu kapilarnego wypierania ropy przez wodę zależny jest od kształtu próbki, warunków brzegowych w czasie eksperymentu, stosunku lepkości cieczy, napięcia powierzchniowego na granicy ropa-woda oraz przepuszczalności względnych i przepuszczalności absolutnej. Interpretacja wyników laboratoryjnych jest jednak utrudniona, gdyż model matematyczny procesu jest silnie nieliniowy. W niniejszej pracy rozważono pojedynczy blok matrycy ośrodka porowatego o podwójnej porowatości i przepuszczalności. Blok ten nasycony jest cieczą węglowodorową (ropą lub naftą), zaś jego powierzchnia boczna znajduje się w kontakcie z wodą, która jest cieczą wypierającą. Przy założeniu, że ciśnienie kapilarne jest jedynym czynnikiem powodującym wypieranie ropy otrzymano równanie (22) opisujące względny przyrost nasycenia wodą bloku matrycy w czasie trwania procesu wypierania. W równaniu tym występuje współczynnik dyfuzji D określony wzorem (14). Określono wpływ poszczególnych parametrów tego procesu na jego przebieg. Równanie (22) jest nieliniowe i w ogólnym przypadku może być rozwiązane metodami numerycznymi. Rozwiązanie analityczne może być znalezione przy przyjęciu stałego współczynnika dyfuzji i prostych geometrii i symetrii procesu. Po przyjęciu takich założeń otrzymano rozwiązanie analityczne i porównano je z numerycznym. Jak widać z wykresu na rys. 3 różnica otrzymanych wyników jest niewielka. Wynik otrzymany na drodze rozważań teoretycznych porównano następnie z wynikami badań laboratoryjnych wymienionego zagadnienia. Podano szczegółową metodykę przeprowadzonych badań. Ich wyniki potwierdziły słuszność rozważań teoretycznych. Wyniki pomiarów oraz dopasowanie krzywych teoretycznych do danych pomiarowych pokazano na rys. 4 i 5.