PL
 |
EN
Preferencje help
Polish version English version Język
Widoczny [Schowaj] Abstrakt
Liczba wyników

Znaleziono wyników: 34

Liczba wyników na stronie
first rewind previous Strona / 2 next fast forward last
Wyniki wyszukiwania
help Sortuj według:

help Ogranicz wyniki do:
first rewind previous Strona / 2 next fast forward last
1
Content available Stress-dilatancy for soils. Part IV: Experimental validation for simple shear conditions
Szypcio Z.
Studia Geotechnica et Mechanica
|
2017
|
Vol. 39, nr 1
81--88
EN
This paper validates the frictional state theory using published experimental data from simple, direct and ring shear tests. Simple shear is treated as a special case of plane strain conditions. In order to define complete stress and strain, additional assumptions are made: in the direct shear and ring shear tests, simple shear is assumed to occur in the shear band. For Φ° = Φ’ϲϑ = Φ’r, the stress-dilatancy relationship obtained from the frictional state theory is similar to the relationships proposed by Taylor and Bolton. Further experiments, especially those that use a hollow cylindrical shear apparatus, are necessary to fully validate the frictional state theory in simple shear conditions.
2
Content available Stress-dilatancy for soils. Part III: Experimental validation for the biaxial condition
Szypcio Z.
Studia Geotechnica et Mechanica
|
2017
|
Vol. 39, nr 1
73--80
EN
The validation of the general stress-dilatancy relationship is shown based on biaxial compression test data presented in the literature under drained and undrained conditions. Rowe’s and Bolton’s relationships can be treated as simplified forms of the general stress-dilatancy relationship. The stress ratio values are a function of not only the dilatancy but also the intermediate principal stress, the non-coaxiality angle defined by Gutierrez and Ishihara and the stress-strain path. For many granular soils, the critical frictional state angle of the shearing resistance Φ° = Φ’ϲϑ and parameters α and β are functions of the drainage condition, the stress level and the stress and strain paths.
3
Content available Stress-dilatancy for soils. Part II: Experimental validation for triaxial tests
Szypcio Z.
Studia Geotechnica et Mechanica
|
2016
|
Vol. 38, nr 4
59--65
EN
Different forms of the stress-dilatancy relations obtained based on the frictional theory for the triaxial condition are presented. The analysed test data show that the shear resistance of many soils is purely frictional. The angle Φ° represents the resistance of the soil as a combined effect of sliding and particle rolling on the macro-scale during shear at the critical frictional state. The stress-plastic dilatancy relations differ not only for triaxial compression and extension but also for drained and undrained conditions. The experiment investigated shows the correctness of the frictional state theory in the triaxial condition.
4
Content available Stress-dilatancy for soils. Part I: The frictional state theory
Szypcio Z.
Studia Geotechnica et Mechanica
|
2016
|
Vol. 38, nr 4
51--57
EN
An unconventional subdivision of volumetric strains, the newly formulated frictional and critical frictional states and some of energetic and stress condition assumptions result in new stress-plastic dilatancy relationships. These new stress-plastic dilatancy relationships are functions of the deformation mode and drainage conditions. The critical frictional state presented in this paper is a special case of the classical critical state.
5
Content available remote Wzmacnianie słabego podłoża kolumnami GEC
Szypcio Z., Dołżyk-Szypcio K.
Materiały Budowlane
|
2016
|
nr 2
6--7
PL
Wzmacnianie słabych podłoży o dużej miąższości za pomocą kolumn GEC jest racjonalne technicznie, ekonomicznie i ekologicznie. Należy liczyć się jednak ze znacznym osiadaniem i długim czasem konsolidacji podłoża.Wada ta może być znacząco zniwelowana przez prawidłowe zaprojektowanie i wykonanie wzmocnienia. Konieczne jest opracowanie krajowych wytycznych projektowania, wykonania i odbioru poszczególnych etapów robót.
EN
The GEC improvement system is a very effective solution (technically, economically and ecologically) for weak and very weak soils. The GEC system cannot be completely settlement-free. The settlement may be large and the consolidation time may be long. The fault of this system may be eliminated by correct design and realization of improvement. The elaboration of domestic design, realization and reception instructions are necessary.
6
Content available remote Stateczność wewnętrzna ścian oporowych z gruntu zbrojonego geosyntetykami zgodnie z BS 8006-1:2010
Szypcio Z., Dołżyk-Szypcio K.
Inżynieria Morska i Geotechnika
|
2016
|
nr 6
359--363
PL
Procedura obliczeń stateczności wewnętrznej ścian oporowych z gruntu zbrojonego geosyntetykami zgodnie z normą BS 8006-1:2010. Wyższy poziom bezpieczeństwa konstrukcji przy zastosowaniu normy brytyjskiej niż przy zastosowaniu zaleceń EBGEO, korzystając z programu GEO 5. Trudność w zapewnieniu stateczności na poślizg po najniższych warstwach zbrojenia. Klarowna i łatwa procedura obliczeń.
EN
The procedure for calculating the internal stability of the geosynthetic – reinforced soil retaining walls in accordance with the BS 8006-1:2010. A higher level of the constructions safety by applying the British Standard in comparison to the application of EBGEO recommendations using GEO 5 software. The difficulty in ensuring sliding stability on the lowest layers of the reinforcement. Clear and easy procedure of calculations.
7
Content available Stateczność zewnętrzna ściany oporowej zbrojonej geosyntetykiem
Szypcio Z., Dołżyk-Szypcio K.
Budownictwo i Inżynieria Środowiska
|
2016
|
Vol. 7, no. 4
253--262
PL
W pracy przedstawiono zagadnienie stateczności zewnętrznej ścian oporowych z gruntu zbrojonego. Zwrócono szczególną uwagę na zagadnienie parć gruntu na ścianę oporową z gruntu zbrojonego, homogenizację podłoża warstwowego oraz wpływ zmian poziomu wód gruntowych na stateczność ściany. Analizę stateczności zewnętrznej przykładowej ściany z gruntu zbrojonego wykonano zgodnie z Eurokodem 7 metodą klasyczną i wykorzystując program komputerowy GEO5. Wyznaczona nośność podłoża zależy od metody homogenizacji i znacząco spada przy wzroście poziomu zwierciadła wód gruntowych.
EN
This paper presents the problems of external stability of reinforced soil retaining walls. Special attention was paid to earth pressure on the reinforced soil retaining wall, homogenization of the subsoil and the influence of changes in the groundwater level on the wall’s stability. The external stability analysis of an exemplary wall from reinforced soil was carried out in accordance with Eurocode 7 using the classical method incorporating elements of GEO5 software. Bearing capacity of subsoil depends on the homogenization method and significantly drops at the increasing level of groundwater table.
8
Content available remote Wpływ budowy Opery Podlaskiej na zmianę poziomów wód gruntowych w jej otoczeniu
Szypcio Z., Dołżyk K.
Inżynieria Morska i Geotechnika
|
2015
|
nr 3
386--390
PL
Znaczący wpływ utrudnień przepływu wód gruntowych wywołanych budową Opery Podlaskiej i specyficznym układem warstw geologicznych na zmianę poziomów wód gruntowych w otoczeniu budowy. Podtopienie piwnic budynków w jej otoczeniu jako konsekwencja tych utrudnień. Znaczenie dobrego rozpoznania warunków hydrogeologicznych, podłoża i prawidłowej interpretacji wyników badań.
EN
The crucial influence difficulties in the groundwater flow caused by building the Podlaska Opera House and the specific layout of geological layers on the change to the groundwater level in the surrounding area. The flooding of the nearby buildings basements as their consequence. The significance of the preliminary studies of the hydrogeological conditions, the subsoil and the correct interpretation of the findings.
9
Content available remote Drenażowe oddziaływania kanalizacji deszczowej
Szypcio Z., Chmielewska I.
Inżynieria Morska i Geotechnika
|
2015
|
nr 3
521--525
PL
Odwodnienie wykopu na czas budowy za pomocą drenu układanego w podsypce i zasypka kanału gruntami niespoistymi o dużym współczynniku filtracji. W specyficznych warunkach układu warstw trwała zmiana poziomu wód gruntowych w otoczeniu kanału deszczowego. Likwidacja wododziałów wód gruntowych. Wyeliminowanie drenażowego oddziaływania kanalizacji poprzez zbudowanie nieprzepuszczalnych przepon i blokowanie przepływu wody drenem ułożonym na czas budowy.
EN
Dewatering of the excavation for the construction period with the use of a drain laid in bedding and the backfill of the channel with non-cohesive soil of high filtration coefficient will make the channel function as a drainage system. In specific conditions of the layer layout, the storm water channel change permanently the level of groundwater in the nearby area, thus disturbing the watersheds for groundwater. Possibility to eliminate the drainage influence of the sewer by building impermeable membranes and blocking water flow with a drain laid for the time of building.
10
Content available remote Początkowa faza sedymentacji w analizie areometrycznej gruntu
Szypcio Z.
Czasopismo Inżynierii Lądowej, Środowiska i Architektury / Journal of Civil Engineering, Environment and Architecture
|
2014
|
z. 61, nr 4
223--237
PL
W pracy analizowano trudności interpretacji wyników badań analizy areometrycznej w początkowej fazie sedymentacji. W początkowej fazie sedymentacji dynamika procesu ma istotny wpływ na wyniki badań. Gęstość zawiesiny gruntowej jest zmienna w czasie sedymentacji. Dynamika zmian gęstości zależy od składu granulometrycznego gruntu. Areometry są kalibrowane w roztworach o stałej gęstości, zatem gęstość zawiesiny zależy od kształtu areometru, w szczególności od położenia środka ciężkości, kształtu bańki areometru i średnicy szyjki. Po włożeniu areometru do zawiesiny opadające cząstki gruntu znajdują się pomiędzy bańką areometru a ścianką cylindra. Gęstość zawiesiny gruntowej zmienia się nie tylko na głębokości, ale również w przekroju poprzecznym. Wraz z upływem czasu sedymentacji dynamika procesu znacząco maleje, zmiany te nie mają jednak istotnego wpływu na pomiar gęstości zawiesiny gruntowej. W pracy, rozważając teoretyczne zależności zmiany gęstości zawiesiny w czasie w przekroju pionowym i poziomym, znaleziono wartości współczynnika korekcyjnego dla dwóch przykładowych gruntów. Wartość współczynnika korekcyjnego znacząco zależy od składu granulometrycznego gruntu. Minimalne wartości współczynnika korekcyjnego otrzymano dla 15 s czasu sedymentacji. Po upływie 900 s wartość współczynnika korekcyjnego jest bliska jedności. Z wystarczającą dla praktyki inżynierskiej dokładnością skład granulometryczny może być określany z pominięciem 4-5 min początkowej fazy sedymentacji, przyjmując wartość współczynnika korekcyjnego równą jedności.
EN
The paper has analyzed the difficulty of interpretation of hydrometer analysis results in the initial phase of sedimentation. In the initial phase of sedimentation the dynamics of the process has a crucial influence on the analysis results. The suspension density varies during sedimentation. Dynamics of changes in density depends on the soil particle size composition. Hydrometers are calibrated in solutions of constant density, so that the density of the suspension is dependent on the shape of the hydrometer, and in particular the position of the gravity center, hydrometer’s bulb shape and the diameter of the pipe. After inserting the hydrometer into the suspension, descending particles of the soil suspension are located between the bulb and the cylinder wall of the hydrometer, thus density of the soil suspension varies not only due to the depth but also in cross section. With time of the sedimentation the process dynamics is significantly reduced, and the changes have no material impact on the measurement of the density of the soil suspension. In the study, considering the theoretical density changes in time in vertical and horizontal sections there have been found correction factor values for two exemplary soils. The value of the correction factor significantly depends on the soil particle size composition. The minimum value of the correction factor was obtained for 15 seconds of sedimentation time. After 900 seconds the value of the correction factor is close to unity. With sufficient accuracy for engineering practice the size distribution can be determined by neglecting the first 4-5 minutes of the initial phase of sedimentation assuming the correction factor is equal to unity.
11
Content available remote Lepkość roztworów pirofosforanu sodu i heksametafosforanu sodu w wodzie destylowanej
Szypcio Z., Dołżyk K.
Czasopismo Inżynierii Lądowej, Środowiska i Architektury / Journal of Civil Engineering, Environment and Architecture
|
2014
|
z. 61, nr 4
239--249
PL
W pracy przedstawiono wyniki badań lepkości roztworów pirofosforanu sodu i heksametafosforanu sodu o małym stężeniu. Zgodnie z prawem Stokesa prędkość opadania kulki w roztworze zależy od średnicy kulki, gęstości materiału kulki, gęstości i lepkości roztworu. Badano lepkość roztworów pirofosforanu sodu i heksametafosforanu sodu klasyczną metodą Stokesa w temperaturach od 15 do 30°C. W wyniku wstępnych badań dobrano średnicę i materiał kulki użytej do badań lepkości roztworów. Filmowano opadającą kulkę w roztworze, precyzyjnie mierząc czas i drogę przebytą przez opadającą kulkę. Analiza filmu umożliwiła określenie prędkości opadania kulki w roztworze. Ustabilizowaną prędkość opadania wykorzystano do analizy lepkości roztworu. Ponieważ prędkość opadania znacząco zależy od średnicy kulki, konieczne okazało się wprowadzenie korekty temperaturowej średnicy kulki. Współczynnik rozszerzalności liniowej napowietrzonego plastiku, z którego była wykonana kulka, wyznaczono z analizy prędkości opadania kulki w wodzie destylowanej, dla której jest znana gęstość i lepkość w różnych temperaturach. Badane roztwory pirofosforanu sodu i heksametafosforanu sodu w wodzie destylowanej mają znacznie mniejszą lepkość niż woda destylowana. W badaniach areometrycznych zawiesin gruntowych uwzględnienie tego faktu jest konieczne.
EN
The paper shows results of the solutions viscosity of sodium pyrophosphate and sodium hexametaphosphate of low concentration. According to Stokes' law, velocity of the descending particle in the solution depends on the diameter of the particles, the particle’s material density, density and viscosity of the solution. The viscosity of the sodium pyrophosphate and sodium hexametaphosphate solutions were investigated with the classical method of Stokes at temperatures from 15 to 30°C. As a result of preliminary tests, the diameter of the particles and the material used to test the viscosity of the solutions were chosen. The descending particle was filmed in the solution measuring accurately the time and distance travelled by a falling ball. Video analysis determined the rate of particle descent in the solution. A stabilized rate of descent was used to analyze the viscosity of the solution. Since the rate of descent depends significantly on the diameter of the particle, it was necessary to introduce temperature correction of the particle diameter. The coefficient of linear expansion of aerated plastic, of which the particle was made, was determined from analysis of the rate of descent of the particle in distilled water, for which density and viscosity at different temperatures is known. Test solutions of sodium pyrophosphate and sodium hexametaphosphate in distilled water have a much lower viscosity than distilled water. In hydrometer analysis of soil suspensions taking this fact into account is necessary.
12
Content available remote Analiza areometryczna w świetle teorii PKN-CEN ISO/TS 17892-4 i PN-88/B-04481
Dołżyk K., Szypcio Z.
Czasopismo Inżynierii Lądowej, Środowiska i Architektury / Journal of Civil Engineering, Environment and Architecture
|
2014
|
z. 61, nr 4
65--79
PL
W pracy analizowano zagadnienie określania składu granulometrycznego gruntu metodą analizy areometrycznej. W analizie areometrycznej jako średnicę zastępczą drobnej cząstki gruntu uważa się średnicę kulki opadającej z tą samą prędkością co rzeczywista cząstka. Prędkość opadania cząstek, gęstości zawiesiny gruntowej mierzonej areometrem jest określona wzorem Stokesa. W normach podano procedury umożliwiające analizę granulometryczną gruntów o znacznej zawartości cząstek drobnych. Korzystając z zaleceń różnych norm, otrzymuje się jednak nieco różne krzywe uziarnienia. Jest to szczególnie istotne przy stosowaniu dyspergentów w przygotowaniu zawiesiny gruntowej. Dyspergenty wpływają na gęstość i lepkość zawiesiny, a zatem wpływają na prędkość opadania cząstek w roztworze. Pokazano, że wzór na określenie średnic cząstek podany w normie PKN-CEN ISO/TS 17892-4 jest błędny i wymaga korekty. Wskazano, że ze względu na dużą dynamikę procesu w początkowej fazie sedymentacji pierwszy pomiar gęstości zawiesiny gruntowej powinien być wykonany po 3-4 min od rozpoczęcia sedymentacji. W początkowej fazie sedymentacji (t < 300 s) powinien być stosowany współczynnik korekcyjny zależny od kształtu areometru i składu granulometrycznego gruntu, z którego wykonano zawiesinę.
EN
The paper has analysed the issue of grain-size distribution of soil by hydrometer analysis. In hydrometer analysis the equivalent diameter of fine particle is considered to be the diameter of the descending soil particle at the same rate as the actual particle’s rate. The speed of the descending particles, the density of the soil suspension measured by a hydrometer is given by Stokes’ formula. For simplicity, various standards provide specified procedures to enable the granulometric soil analysis with a high content of fine particles. However, using the recommendations of the various standards, different grain size distribution curves are obtained. This is particularly important when using dispersants to create a soil suspension. Dispersants affect the density and viscosity of the suspension, and thus affect the rate of descent of the particles in the solution. It has been shown that the formula for determination of particle diameters specified in the standard PKN-CEN ISO/TS 17892-4 is wrong and needs to be corrected. It has been indicated that due to the high dynamics in the initial stage of the process of sedimentation of the first density measurement of the suspension density should be made 3-4 minutes after the start of sedimentation. In the initial phase of sedimentation (t < 300 s) there should be applied the correction factor depending on the shape of the hydrometer and granulometric composition of soil from which the suspension was made.
13
Content available Prędkość wznoszenia kapilarnego w gruntach niespoistych
Wysocka M., Szypcio Z., Tymosiak D.
Budownictwo i Inżynieria Środowiska
|
2013
|
Vol. 4, no. 2
167--172
PL
W pacy przedstawiono wyniki badań kapilarności czynnej i prędkości podciągania kapilarnego w piaskach średnich i pospółkach o różnym stopniu zagęszczenia. Maksymalna wysokość podciągania kapilarnego (kapilarność czynna) jest odwrotnie proporcjonalna do wskaźnika porowatości e i średnicy miarodajnej d10. Prędkości podciągania kapilarnego w gruntach niespoistych są duże w początkowej fazie i szybko maleją wraz z upływem czasu. Dla piasków średnich zagęszczonych stabilizacja wysokości podciągania może następować po kilkudziesięciu lub kilkuset godzinach.
EN
The paper presents test results of capillary raise speed in medium sand or sand and gravel mix at different degree of compaction. The maximum value of capillary raise (active capillarity) is inversely proportional to void ratio (e) and grain diameter (d10). The values of capillary raise speed in granular soils are high in the initial phase and then decrease over time. In medium compacted sands capillary raise may stabilise within more then ten to more then hundred hours (few days).
14
Content available Miękka podkładka pod centralną częścią fundamentu bezpośredniego elektrowni wiatrowej
Dołżyk K., Szypcio Z., Chmielewska I.
Budownictwo i Inżynieria Środowiska
|
2013
|
Vol. 4, no. 3
193--197
PL
W pracy omówiono niektóre problemy fundamentowania bezpośredniego elektrowni wiatrowych. Elektrownie wiatrowe są bardzo specyficznymi budowlami. Główne siły przekazywane na fundament są wywołane działaniem wiatru. Wiatr wieje o różnej sile z różnych kierunków, zatem fundament musi mieć dużą sztywność. Zwykle fundamentem jest płyta kołowa o różnej grubości i średnicy kilkunastu metrów. W pracy wykazano, że celowym jest wykonanie miękkiej podkładki w centralnej części fundamentu, znacząco eliminującej różnice osiadań nieodwracalnych części środkowej i brzegów fundamentu. Miękka podkładka o promieniu mniejszym niż 0,3 promienia fundamentu nie zmniejsza jego nośności i sztywności na obrót.
EN
The paper discusses some problems relating to shallow foundations of wind turbines. Wind turbines are very specific buildings. Main actions transmitted onto foundations are produced by wind. The power of wind varies as it blows from different directions and at a different speed so the foundation must be very stiff. Usually, the foundation is a circular plate of different thickness and a diameter of more than ten meters. It has been shown in this study that it is reasonable to build soft compressive material under the central part of the foundation. The compressive material significantly eliminates irreversible settlement differences of the center and edge of the foundation. The soft compressive material which radius is smaller than 0.3 of foundation radius does not reduce its bearing capacity and rotational stiffness.
15
Content available remote Współczynniki parcia i odporu dla małych wartości kąta ny
Szypcio Z.
Zeszyty Naukowe Politechniki Rzeszowskiej. Budownictwo i Inżynieria Środowiska
|
2012
|
z. 59, nr 3/IV
101-108
PL
W pracy przedstawiono graniczne wartości współczynników parcia i odporu obliczone ze wzorów podanych w Eurokodzie 7 i Müller-Breslau-Sokołowskiego. Wartości współczynników parcia i odporu Müller-Breslau-Sokołowskiego otrzymano korzystając z programu GEO 5. Eurokod 7 proponuje stosowanie podanych wzorów tylko dla dodatnich wartości kąta wypukłości ny, gdy w obszarze uplastycznienia nie ma linii nieciągłości naprężeń. W pracy pokazano, że dla bezwzględnie małych wartości kąta ny, najczęściej spotykanych w inżynierskiej praktyce, można stosować wzory podane w Eurokodzie 7 również dla ujemnych wartości kąta wypukłości ny. Różne wartości współczynników parcia i odporu otrzymane z różnych teorii zależą głównie od wartości kata tarcia wewnętrznego fi i kąta tarcia gruntu o konstrukcję delta, a nie od znaku kąta wypukłości ny. Nawet dla dodatnich wartości kąta ny różnice są znaczne i w wielu przypadkach, szczególnie odporu, mogą prowadzić do zmniejszenia bezpieczeństwa projektowanej konstrukcji. Współczynniki parcia i odporu mogą być określone wzorami podanymi w Eurokodzie 7 tylko dla bezwzględnie małych wartości kąta ny, niezależnie od znaku.
EN
The present paper analyses the calculation methods of active and passive earth pressure coefficients. It is shown that the values of active and passive earth pressure coefficients may differ depending on the adopted calculation method. In the typical engineering cases active and passive earth pressure coefficients are calculated using such formulas as given by Eurocode 7 and the Müller-Breslau-Sokołowski theory. The values obtained according to the Müller-Breslau-Sokołowski method were calculated by GEO 5 software. The paper shows that the difference between Eurocode 7 and the Müller-Breslau-Sokołowski formulas (the latter of which is treated here as the referential one) depends on the values of soil resistance angle ( fi ) and wall friction ( delta ) to a far larger extent than it depends on the value of convexity angle ( ny ). For low absolute values of ny, irrespective of the sign, the values of active and passive earth pressure coefficients are close to coefficient values calculated by the Müller-Breslau-Sokołowski formulas. Eurocode 7 recommends its formula only for the positive value of ny, the negative values excluded. It is shown in the present study that for the positive value of ny the difference may be very high, especially for passive earth pressure. In the author’s opinion, Eurocode 7 formula can be used in everyday engineering practice for low absolute values of ny, irrespective of the sign.
16
Content available remote Szacowanie osiadań fundamentów bezpośrednich
Chmielewska I., Dołżyk K., Szypcio Z.
Zeszyty Naukowe Politechniki Rzeszowskiej. Budownictwo i Inżynieria Środowiska
|
2012
|
z. 59, nr 3/IV
9-16
PL
W pracy analizowano zagadnienie osiadań natychmiastowych fundamentów bezpośrednich. W stosowanej powszechnie metodzie według PN-81/B-03020 fundament traktuje się jako idealnie wiotki, a rozkład naprężeń w podłożu nie zależy od modułu odkształcenia E i współczynnika Poissona v . Taką procedurę obliczania osiadań dopuszcza również Eurokod 7. W pracy pokazano, że aktywna strefa podłoża ma miąższość 5.10B zależnie od kształtu fundamentu (L/B). Zgodnie z praktyką przyjętą w wielu krajach, szacowanie osiadań fundamentu na niejednorodnym podłożu można wyznaczyć uśredniając moduł odkształcenia E w strefie aktywnej podłoża. Pomijanie w obliczeniach sztywności fundamentu prowadzi do znacznych błędów osiadań w punktach położonych blisko krawędzi i naroża fundamentu. Według Eurokodu 7 osiadania obliczone tradycyjnie mogą być traktowane jedynie jako pewne, górne oszacowanie.
EN
The present paper discusses an analysis of shallow foundations settlements. The settlement calculation procedure prescribed by the Polish standard PN-81/B03020 has been widely used by engineers for 30 years. According to the procedure in question, the stress in subsoil is calculated by the corner points method. Here, the settlement of foundation is a sum of settlements of each layer in the active zone. The above procedure is acceptable by Eurocode 7. The traditional procedure produces too low values of settlement of the edge and corner points. It is further shown in the paper that the active zone of subsoil measures 5 to 10 B depending on the foundation shape (L/B). The paper also presents a homogenization procedure (i.e. calculation of weighted mean value of E) applicable to layered subsoil that is widely used abroad. It has been observed that the use of a simple calculation procedure can produce only estimated values of settlements; engineering practice, however, proves that the estimated values are most often higher than the actual ones.
17
Content available remote Stateczność na obrót płytowo-kątowych ścian oporowych
Dołżyk K., Szypcio Z.
Zeszyty Naukowe Politechniki Rzeszowskiej. Budownictwo i Inżynieria Środowiska
|
2012
|
z. 59, nr 3/IV
17-24
PL
W pracy analizowano stateczność na obrót płytowo-kątowych ścian oporowych. Rozważając stateczność na obrót ściany płytowo – kątowej pokazano, że obciążenie naziomu i wzrost poziomu zwierciadła wody gruntowej może być oddziaływaniem korzystnym i jednocześnie niekorzystnym w tej samej sytuacji obliczeniowej. Zatem projektant musi rozważyć sumaryczne oddziaływanie obciążenia zmiennego i wybrać odpowiednie współczynniki cząstkowe oddziaływań. Nie można podczas tych samych obliczeń traktować oddziaływań od obciążeń zmiennych jako korzystne i niekorzystne. Dla typowej ściany płytowokątowej przy weryfikacji stateczności na obrót obciążenie naziomu jest oddziaływaniem korzystnym, a wzrost poziomu zwierciadła wody gruntowej oddziaływaniem niekorzystnym. Ponadto pokazano, że w obliczeniach stateczności na obrót płytowo-kątowej ściany oporowej bezpieczniej zaprojektujemy konstrukcję rozważając stany GEO a nie stany EQU.
EN
In the present paper resistance to toppling of typical cantilever walls with variable ground water level in the backfill is analysed. Eurocode 7 makes an important distinction between favourable (stabilizing) and unfavourable (destabilizing) actions, which is reflected in the values of partial factors applied to each type of action. For a T-shaped wall under discussion, variable actions can be at the same time both favourable and unfavourable, which can create certain problems to designers. It has been shown that in the case of toppling the variable load of surcharge has a global stabilizing effect, whilst a destabilizing effect is produced by the increase of water level. In the same calculations it is required to adopt one value of partial factors; actions cannot be both favourable and unfavourable. The verification of resistance to toppling offers safer solutions when it is calculated as GEO rather than EQU limit state.
18
Content available Wpływ infiltracji wody na stateczność nasypów zbudowanych z gruntów mało spoistych
Szypcio Z., Dołżyk K.
Drogownictwo
|
2012
|
nr 11
367-369
PL
W artykule przedstawiono awarię nasypu drogi nr 63 przy granicy Łomży, spowodowaną infiltracją wód opadowych. Pokazano, że ilości wód opadowych infiltrujące w nasyp mogą być znaczne i znacząco zmieniać wytrzymałość gruntów mało spoistych wbudowanych w nasyp, prowadząc do utraty jego stateczności.
EN
The present work discusses a failure of No. 63 road embankment. The failure is located near the border of the town of Łomża and was caused by the infiltration of rainfall water. It has been shown that the amount of rainfall water infiltrating into the embankment can be substantial and may significantly reduce the strength of low plasticity soils built into the embankment, which may result in the loss of embankment stability.
19
Unoszenia stóp fundamentowych spowodowane zamarzaniem gruntu
Szypcio Z.
Inżynieria i Budownictwo
|
2009
|
R. 65, nr 3
161-162
PL
Przedstawiono procedurę oszacowań unoszenia stopy fundamentowej, spowodowanego zamarzaniem gruntu poniżej poziomu posadowienia.
EN
During the maintenance period of the building, the ground under foundation may freeze. The volume of the ground increases during freezing and there is also significant increase of its deformation module. The paper presents a simple estimation procedure for the prediction of foundation elevation caused by the ground freezing below the foundation level.
20
Koncepcja stanów efektywnych plastycznego płynięcia ośrodków rozdrobnionych
Szypcio Z.
Zeszyty Naukowe. Budownictwo / Politechnika Śląska
|
2007
|
z. 111
403-410
PL
W pracy przedstawiono równania dylatacji dla warunków: trójosiowego ściskania, trójosiowego rozciągania, dwuosiowego ściskania i prostego ścinania otrzymane z definicji stanów efektywnych plastycznego płynięcia. Otrzymane równania dylatacji mogą być z powodzeniem stosowane do weryfikacji wyników badań laboratoryjnych i budowy nowych modeli ośrodków rozdrobnionych.
EN
In this paper the dilatancy equation for condition of: triaxial compression, triaxial extension, biaxial compression and simple shear obtained from definition of effective state of plastic flow are presented. The dilatancy equation can be used in verification of laboratory tests results and constitutive modeling of geomaterials.
first rewind previous Strona / 2 next fast forward last
JavaScript jest wyłączony w Twojej przeglądarce internetowej. Włącz go, a następnie odśwież stronę, aby móc w pełni z niej korzystać.